Влияние граничных условий

Очевидно, что после обращения движения или, что то же самое, просто при изучении движения жидкости относительно неподвижных тел все силы и внутренние напряжения останутся неизмененными. Согласно принципу Галилея — Ньютона такое обращение с сохранением всех силовых взаимодействий можно делать всегда для любой модели жидкости. В случае вязкой жидкости из-за условия прилипания необходимо после обращения движения двигать трубу вдоль ее образующих, если при абсолютном движении труба была неподвижной. В идеальной жидкости такое движение трубы никакого влияния на движение жидкости не оказывает, поэтому при обращении движения трубу можно сохранять неподвижной. В вязкой жидкости влияние граничных условий прилипания на стенках трубы конечной длины существенно проявляется в обычных случаях только вблизи стенок трубы, и поэтому для обтекания [c.70]

Форсберг 3. К. Влияние граничных условий на характеристики форм колебаний тонких цилиндрических оболочек. — Ракетная техника и космонавтика, 1964, № 12. [c.163]

ВЛИЯНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ НА ПРОЦЕСС РАСПРОСТРАНЕНИЯ ВОЛНЫ В КАНАЛЕ [c.66]

Зная и (Э7 ./Эт)/ определяют функцию, учитывающую влияние граничных условий на коэффициент теплоотдачи / (Гр, дТ /дт) и коэффициент теплоотдачи в первом приближении. По полученному значению находят температуру стенки Г и ее производную [c.229]

Значительное влияние на уровень напряжений с собственными частотами рабочего колеса оказывают его демпфирующие характеристики. Сложность конструкции рабочего колеса, наличие кольцевых и торцевых зазоров по нижнему и верхнему ободьям, неопределенность характеристик потока, воздействующего на рабочее колесо,— все это затрудняет определение теоретическим путем его демпфирующих характеристик. Тем не менее знание этих характеристик необходимо для оценки возбудимости собственных колебаний рабочих колес, что позволит различать среди резонансных колебаний рабочих колес опасные и неопасные. Важно также оценить влияние граничных условий и ряда других факторов на характеристики демпфирования рабочего колеса. [c.69]

Как показывает практика, использование АВМ оказывается более эффективным по сравнению с ЭЦВМ в тех случаях, если нелинейная задача решается для сложных конструктивных элементов (трехмерные температурные поля) со сложными граничными условиями, особенно нелинейными, изменяющимися во времени граничными условиями III и IV рода, когда отсутствует программное обеспечение таких задач (а именно так и обстоит дело в настоящее время), когда оцениваются варианты конструкций, влияние граничных условий и требуется быстрая реакция на полученное температурное поле в смысле конструктивных изменений и коррекции граничных условий. [c.5]

Метод электрического моделирования нашел применение во мно гих областях науки и техники, в том числе в теплофизике и турбостроении [105, 107, 110, 117, 139, 147, 194,241,254,272, 327 и др.]. Определение температурных полей в элементах паровых и газовых турбин, исследование влияния граничных условий и конструктивных факторов, выбор наиболее эффективной системы охлаждения, определение граничных условий — далеко не полный перечень задач, решаемых на электрических моделях. [c.15]

НЕКОТОРЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ [c.160]

Рассмотренный выше метод моделирования на -сетках был применен для определения температурных полей и исследования влияния граничных условий на температурные поля поршней и втулок двухтактных и четырехтактных двигателей внутреннего сгорания А [c.407]

При исследовании изменения по времени перепада температуры между поверхностью и центром диска для различных вариантов граничных условий было отмечено, что этот перепад пропорционален термическим напряжениям в диске. В результате проведенных расчетов получена картина распределения температуры при применении различных вариантов охлаждения установлено влияние граничных условий на распределение и перепады температуры. Установлено также, что для рассмотренной двухступенчатой конструкции ротора подвод охлаждающего воздуха на участок диска между ступенями совместно с охлаждением торцовых поверхностей резко снижает значение радиального перепада температуры как при прогреве, так и при установившемся тепловом режиме. [c.440]

Как и в предыдущем случае, расчеты проводились для нестационарного и установившегося тепловых режимов. При этом выявлено влияние граничных условий на распределение температуры в диске. [c.440]

В лопатках, как и в роторах газовых турбин, при пуске и изменении режима работы возникают значительные градиенты температуры, которые необходимо исследовать, чтобы судить о ее напряженном состоянии. При решении этих задач выявлено распределение температуры по длине и сечению лопатки, влияние граничных условий и времени подъема температуры газа на градиенты и распределение температуры. [c.441]

Влияние граничных условий на относительное изменение температуры поверхности в % (сторона выпуска) [c.455]

Кручение стержня прямоугольного поперечного сечения. Рассмотрим сначала прямоугольное сечение в виде узкой полосы b = 6< h, (рис. 8.20). В этом случае можно пренебречь влиянием граничных условий на коротких сторонах ( = hj2) на распределение напряжений в поперечном сечении. [c.176]

В работах [6.24, 10.6, 10.7] анализировалось влияние граничных условий, реализуемых в эксперименте. В этом случае исследовалась устойчивость моментного исходного состояния, обусловленного краевыми эффектами. Учет моментности исходного состояния в случае осевого сжатия круговой цилиндрической оболочки приводит к снижению верхней критической нагрузки по сравнению с классической на 15—20%. Величина этого снижения недостаточна, чтобы объяснить расхождение теории и эксперимента. [c.11]

ВЛИЯНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ (01 [c.101]

Влияние граничных условий [c.101]

ВЛИЯНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИИ [c.103]

В работе [6.24] исследовано также влияние длины оболочки. Во всех случаях, за исключением очень коротких оболочек, параметр критической нагрузки k почти не зависит от длины и относительной толщины оболочки hjR. Таким образом, учет влияния граничных условий привел к значительному уточнению классического решения. Однако отмеченные эффекты влияния граничных условий недостаточны для объяснения существенного расхождения теории и эксперимента. [c.112]

Исследуем влияние граничных условий, считая исходное состояние оболочки безмоментным. Для этого используем уравнения (2.15) гл. V полубезмоментной оболочки v [c.140]

ВЛИЯНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ J4J [c.141]

ВЛИЯНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ [c.159]

ВЛИЯНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИИ И МОМЕНТНОСТИ 209 [c.209]

Влияние граничных условий и моментности исходного состояния [c.209]

ВЛИЯНИЕ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ И МОМЕНТНОСТИ [c.211]

Как видно из приведенных кривых, формулой П. Ф. Папко-вича можно пользоваться для граничных условий Га, Г4, и Tg в достаточно широком диапазоне изменения геометрического параметра Z. Упрощенное аналитическое решение, позволя-юш,ее учесть влияние граничных условий на р р, приведено в 37 [4]. [c.258]

Алфутов Н. А. О влиянии граничных условий на значение верхнего критического давления цилиндрической оболочки. — В кн.. Расчеты на прочность Вып. 11. М., Машиностроение , 1965, с. 349—365 [c.308]

Решения т) и р, полученные для загруженной внутренним давлением р = 0,05 кН/см гофрированной оболочки (рис. 3) с граничными условиями б на левом и а на нравом краях, приведены на рис. 4. Исследования показывают, что уже на третьем полугофре влияние граничных условий перестает сказываться и для каждого гофра верны граничные условия а на левом и правом краях (рис. 3). [c.156]

Зависимости амплитуд пульсаций Дрст (еа) (рис. 6.17, d) близки к тем, которые получены для сопла с прямым срезом (см. рис. 6.8). Вместе с тем такое совпадение не обнаруживается при сопоставлении кривых Арст ( а) для сопла с косым срезом (см. рис. 6.13) и для сверхзвуковой решетки. Отсюда можно заключить, что влияние граничных условий на выходе из сопл и решетки является определяющим. Асимметрия расположения зон отрыва S, и S2 и различные амплитудно-частотные характеристики пуль-сационных процессов в этих зонах создают особые условия для одиночного сопла с косым срезом. Однако можно отметить качественно близкие показания датчиков, расположенных в косом срезе сопла (рис. 6.13) и решетки (рис. 6.17, <3). Эти датчики показывают резонансное увеличение амплитуд на режимах е(1 = 0,4-ь0,42. [c.218]

Юшков П. П. О влиянии граничных условий и типа сеток на устойчивость разностных схем при численном интегрировании уравнений теплопроводности.— Тепло- и массоперенос, 1966, 6, с. 216—225. [c.247]

Коз д об а Л. А., Князев Л В., Д о н ц о в а Г. П Неко- торые результаты исследования влияния граничных условий на температурные поля в лопатках турбомашин при стационарных и [c.7]

В результате проведенных расчетов установлено влияние граничных условий на распределение температуры в роторе. Кроме того, выяснено, что при пусках газотурбинных установок в цельнокованных роторах барабанного типа возникают значительные по величине радиальные перепады температуры. Получены также распределения температуры при установившемся тепловом режиме, [c.439]

В практическом отношении, однако, так называемая неограниченная суспензия создается за счет увеличения числа частиц в контейнере с фиксированными размерами. Увеличение числа частиц должно сопровождаться уменьшением их размеров для того, чтобы суспензия по-прежнему оставалась разбавленной. Наблюдатель размера порядка размера частиц будет воспринимать суспензию как бесконечно протяженную однако отсюда не очевидно, что граничные условия на поверхности контейнера не будут влиять на скорость оседания. В действительности, как уже указывалось в разд. 7.3 (см. уравнение (7.3.113)), сопоставление результатов Кавагути [52] и Факсена [25] заставляет предположить, что имеется определенное влияние граничных условий на стенках контейнера на поправку первого порядка к скорости оседания суспензии. Кавагути определил скорость оседания одиночной сферы в цилиндре без трения на его поверхности и получил [c.444]

В эксперименте Вейнгартена и Моргана [7.58] (область 10) испытывались стальные и майларовые оболочки в широком диапазоне изменения параметров. При величине критических напряжений, больших 0,7 а , обычно наблюдались более низкие значения k . Этот эффект следует отнести за счет влияния граничных условий, так как при таком уровне напряжений у краев оболочки появляется текучесть материала. [c.131]

В практических расчетах отлично изготовленных оболочек, вероятно, следует ориентироваться на эмпирические кривые, полученные Вейнгартеном, Морганом и Сейдом. Для оболочек с на- чальными неправильностями порядка толщины оболочки следует использовать теоретическую кривую, полученную Альмротом и Брашем. В этом решении желательно уточнить влияние граничных условий. Эти графики можно использовать так же, как и. грдфики-на рис. 10.4, 10.5. [c.171]

Рассмотрим задачи устойчивости круговой цилиндрической оболочки при неоднородных исходных состояниях, вызванных действием-неоднородных нагрузок локальные нагрузт и, йа руз- -ки, распределенные по части поверхности или по линиям, краевые радиальные и моментные нагрузки. Исходное состояние оболочек при неоднородном нагружении всегда неоднородно. Его компоненты (усилия, смещения), зависят от координат средин-, ной поверхности. Неоднородность исходного состояния в этом случае вызывается не только влиянием граничных условий, но самой неоднородностью нагрузки. v > j [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...