Ограничение на смещение

Ограничения на смещения могут быть сформулированы в виде [c.276]

Ограничение на смещение узлов концевой нервюры по оси У равно 1000 мм [c.509]

Если размеры объекта велики, можно сузить освещающий объект пучок и заставить его сканировать по объекту, так чтобы на голограмму падала объектная волна большей яркости. Это позволит уменьшить время экспозиции, необходимое для записи голограммы рассматриваемой части объекта. Полную экспозицию уменьшить нельзя. Однако уменьшение экспозиции для каждой части объекта позволит получить голограмму с записанным на ней объектом, который слегка движется, или когда еще что-то движется где-либо в голографической системе. Например, предположим, что для записи голограммы требуется экспозиция 1 с или короче из-за наличия движения, происходящего где-либо в системе, Если измеритель мощности излучения показывает, что для получения обычной голограммы необходима экспозиция в течение 20 с, то для записи голограммы со сканированием нужно осветить последовательно 20 или более частей объекта во столько же раз уменьшенным по диаметру пучком. Смещение за время каждой экспозиции при этом было бы допустимым. И только ограничение на смещение между экспозициями оказывается таким же, как и в обычной фотографии. [c.209]

Для дальнейшего существенно, что скаляр Ф, значение которого задается ограничением на поведение, можно охарактеризовать некоторым глобальным минимальным принципом, относящимся к полю ((>, ассоциированному с конструкцией. Примером может служить поле смещений, вызванное поверхностными усилиями, действующими на S3. Предположим, что этот минимальный принцип имеет одну из следующих форм [c.74]

Т ф dS имеет значение Ф, заданное ограничением на поведение, то второй член в (2) не будет зависеть от этих полей. Кроме того, для действительного поля смещений значение первого члена в выражении (2) равно Ф. Следовательно, [c.75]

В дальнейшем будем, однако, накладывать на смещения более сильные ограничения и требовать, чтобы они имели и непрерывные производные вплоть до определенного порядка (в отдельных случаях — до третьего). [c.206]

Установленные выше формулы оказываются справедливыми и в случае, когда область ограничена несколькими поверхностями, а также когда содержит бесконечную точку. В последнем случае необходимо, правда, ввести ограничение на поведение смещений и напряжений в бесконечности [c.233]

Например, при решении задач теории упругости вариационными методами осуществляется переход к задаче об определении в некотором классе функций минимума соответствующего функционала. Доказывается, что решение этой задачи всегда существует и соответствующее ему поле смещений удовлетворяет дифференциальным уравнениям, однако краевые условия выполняются уже в некотором обобщенном смысле. Аналогичная ситуация возникает и при решении задач теории упругости методом потенциалов. При определенных ограничениях на форму поверхности и краевые условия доказывается, что получаемое посредством соответствующих интегральных уравнений решение краевой задачи может и не удовлетворять условиям, требуемым классической постановкой. Лишь при более строгих ограничениях (в чем, по сути дела, нет необходимости) решение оказывается регулярным. [c.243]

Кроме того, для обеспечения единственности решения поставленной задачи необходимо наложить ограничение на поведение вектора смещения в окрестности края штампа х = 0 [c.484]

Перейдем теперь к рассмотрению задачи 1 . Здесь использование представления смещений в виде потенциала двойного слоя сразу приводит к ограничению на поведение решения в бесконечности ( и(р) ] < с/Д ), хотя по постановке задачи такое ограничение и не требуется. Поэтому уравнение (2.2) может оказаться и неразрешимым. Заметим, что само установление этого факта представляет собой достаточно сложную задачу, поскольку необходимо определить собственные функции союзного уравнения. [c.561]

Но не следует думать, что дополнительные усилия возникают лишь в результате внешних ограничений на перемещения отдельных сечений стержневой системы. Во многих случаях связи представляют собой ограничения, наложенные на взаимное смещение сечений. Такие связи часто называют внутренними. Пример внутренней связи показан на рис. 86,а. Здесь нерастяжимый стержень ЛВ, шарнирно соединенный с вертикальными стойками рамы, обеспечивает равенство горизонтальных перемещений точек Л и Б. Тем самым на раму кроме двух внешних лишних связей наложена еще одна лишняя внутренняя связь. Система, таким образом, три раза статически неопределима. [c.107]

Для механизмов приводов машин характерны стационарные позиционные связи, не зависящие от времени и характеризующие ограничения, которые накладываются только на смещения звеньев [60], [c.16]

Из формулы (6. 28а) видно, что на ограничение амплитуд прогибов при резонансе, как и на смещение фазы прогиба, влияет только внешнее трение, воздействие которого с ростом скорости уменьшается. [c.204]

Для анализа трехмерных напряженных состояний в корпусе использовался квазистатический спектральный метод совместно с методом конечных элементов. Расчетная конечноэлементная схема корпуса реактора выбиралась с учетом асимметрии корпуса реактора в сочетании с симметрией и антисимметрией горизонтальных сейсмических нагрузок относительно плоскостей XOZ и YOZ (рис. 6.11 и 6.12). Вблизи и в зоне патрубков сетка выполнена со сгущением. В узлах сетки, расположенных на линии опорного кольца, заданы ограничения на вертикальные смещения. [c.203]

Анализ выражения (188) позволяет сделать следующие выводы чувствительность уменьшается с уменьшением измеряемого размера D, что является существенным недостатком способа, затрудняющим точное измерение малых размеров она уменьшается также по мере удаления точек регистрации интенсивности от центрального максимума, и, следовательно, датчики интенсивности надо располагать по возможности ближе к центральному максимуму чувствительность зависит от мощности источника излучения, что приводит к нежелательной необходимости стабилизации излучения источника (лазера) и накладывает жесткие ограничения на пространственные смещения измеряемого объекта, а это связано с неравномерным распределением мощности в поперечном сечении лазерного пучка. Полученные выводы согласуются с результатами работы [224]. [c.251]

При оценке результатов опытов по исследованию предельного сопротивления пластичных материалов необходимо иметь в виду, что предел несущей способности образцов в виде растянутых стержней и тонкостенных трубок, подвергающихся в различных сочетаниях действию осевой растягивающей силы, крутящего момента, внутреннего, а иногда и внешнего давления, исчерпывается во многих случаях не в связи с собственно разрушением, т. е. трещинообразованием, а в связи с возникновением неустойчивости равномерного деформирования. Потеря устойчивости приводит к локализации пластических деформаций в виде шейки, наблюдаемой в обычных опытах на растяжение образцов пластичных материалов, или в виде местного вздутия в стенке трубки. Местные пластические деформации развиваются некоторое время без разрушений при снижающихся нагрузках, как это видно, например, из диаграммы растяжения образца в разрывной машине с ограниченной скоростью смещения захватов, а уже затем в зоне наиболее интенсивных деформаций возникает трещина. [c.12]

В дополнение к условию (1.7) был предложен ряд других, связанных с ограничением уровня максимальных нагрузок на диаграмме нагрузка — смещение берегов трещины (Р /Рд<1,1) [20], смещений берегов трещины (Ус / Уд < 1,2) [21], относительного остаточного сужения в зоне разрушения (у/ < 1,5%) [22], относительного приращения длины трещины (Л / < 2 %) [20, 23], уровня номинальных напряжений по нетто-сечению образца (а = а/оо з й < 0,7 по данным [22], а < 0,8 по данным [24, 25]). Аналогично указанным условиям для коэффициентов интенсивности напряжений экспериментально установлены ограничения на размеры пластических зон для критических значений З-интеграла и раскрытия трещины, отражающие в основном влияние геометрических размеров [c.21]

По-видимому, эти условия не могут быть сформулированы в виде некоторых общих ограничений на выражения для вектора смещений, как в случае бесконечного пространства [74]. Здесь для каждого значения частоты необходимо установить количество распространяющихся мод в слое и отобрать моды, обеспечивающие перенос энергии от источника. Такое требование нельзя выполнить, анализируя лишь фазовые скорости нормальных волн. [c.144]

В третьей строке табл. 6.4 приведен результат, полученный для руг = 30 МПа. В точке оптимума активны как ограничения устойчивости, так и ограничения прочности. Сравнение проектов 1 и 3 показывает их существенное отличие в значениях структурных параметров при незначительном (- 3%) отличии в значениях /г, т. е. массы оболочек. Этот результат является следствием того, что функция дв х) имеет на О весьма пологий максимум. Расщирение множества 5 эквивалентных оптимальных структур оболочки для проекта 3 по сравнению с проектом 1 (ср. интервалы 0 ]) является следствием смещения под влиянием ограничений на прочность оптимальных значений ОСП в область нулевых значений, т. е. в направлении от границ множества 5 (см. рис. 4.4). Из определения множества 5, однако, с очевидностью следует, что его внутренним точкам по сравнению с граничными точками соответствует большее число эквивалентных по А структур армирования слоистого композита, что и объясняет указанное качественное отличие свойств полученных обобщенных модельных решений. [c.268]

Интегральные уравнения (1.150) справедливы также в случае, когда на контурах п = т + I, N) заданы смещения и известен главный вектор суммарных усилий, действующих на всех указанных контурах, однако дополнительные условия (1.154) при п==/72+1,...,Л в этом случае должны быть заменены другими [111, 138]. Уравнения (1.150) принадлежат к рассмотренному выше типу сингулярных интегральных уравнений (только записанных в иной форме) и, следовательно, при выполнении условий (1.154) всегда имеют единственное решение в классе функций, не ограниченных на всех концах контуров L .. [c.37]

Решение этой задачи, согласно (П.175), следует искать в классе функций ср, имеющих на контуре г — а особенность типа S(r—а)" Заметим, что в классе ограниченных на контуре функций решения этой задачи не существует (например, нет решения соответствующей контактной задачи теории упругости, КОгда функция ср при z = О представляет собой составляющую Смещения по оси г). [c.603]

Из (2.2.12) — (2.2.14) следует, что при вариации регулирующих сопротивлений Z2a изменяются и Для линий с неуравновешенной электромагнитной связью глубина возможного управления и Игр при налагаемых ограничениях на коэффициент передачи (на U p ) тем больше, чем больше отношение Рг/Pi- Не следует, однако, считать, что регулировки Цф и Dro не будет в случае уравновешенной связи (р,=р2=Р) на возможность изменения Иф и при Р =Рг указывает формула (2.2.12). Но механизм управления и для СПЛ с P2=Pi сопряжен лишь с неравенством ф = ф2, иными словами, объясняется реакцией устройства на включение сосредоточенных неоднородностей. Главная отличительная особенность механизма управления и в устройствах на СПЛ с неуравновешенной связью заключается в возникновении при определенных условиях эффекта распределенного взаимодействия СПЛ, при котором на всей ограниченной длине изменяется в зависимости от Z2a соотношение между амплитудами парциальных волн, имеющих разные по величине постоянные распространения. В конечном счете причиной изменения Цф и Игр является смещение потока энергии электромаг- [c.46]

Проинтегрируем равенство (4.24) по области 0+. Интеграл слева существует ввиду ограничений на смещения и у, следовательно, существует и интеграл в правой части. Преобразуем далее интеграл в правой части, воспользовавщись формулой Гаусса — Остроградского. Тогда получим [c.232]

При этом не накладывается никаких ограничений на смещения и скорости сосредоточенных масс. Иначе говоря, цепная динамическая схема описывает идеализированное динамическое поведение системы в независимых обобщенных координатах. Строго говоря, определение структуры и параметров цепной динамической схемы механической системы должно производиться на основе математиче- [c.15]

В областях налегания в результате взаимодействия поверхностей с трением (в довольно распространенном и рассматриваемом в дальнейшем случае) по закону Кулона возникают зоны скольжения и сцепления. Если внешние нагрузки изменяются в зависимости от некоторых параметров, в частности квазистатически, то скольжение может приостановиться. В результате возможно образование зон сцепления двух типов с нулевым и ненулевым скачком смещений. Границы зон налегания и раскрытия, сцепления и скольжения неизвестны. Таким образом, постановка краевой задачи содержит ограничения на смещения поверхностей трещины (полости), что, в свою очередь, приводит к ограничениям на нормальные и касательные напряжения. Области выхода решения на ограничения заранее не известны, что обусловливает нелинейность задачи и ее отличие от традиционных задач с фиксированными линиями раздела краевых условий разного типа. [c.57]

В ряде случаев закрепления стержня внутренние силовые факторы М и Q можно найти, не прибегая к дифференциальным уравнениям равновесия как при симметричном, так и несимметричном нагружении. Считая, что as ao= onst и D = Z)o= onst (т. е. пренебрегая деформацией пружины в уравнениях равновесия), проецируем все показанные на рис. 5.9,6 силы и моменты на связанные оси. В результате получаем шесть алгебраических линейных уравнений равновесия с шестью неизвестными Q, и Mj (/=1, 2, 3). Эти уравнения равновесия справедливы для любого угла ао (как постоянного, так и переменного). В этом случае для определения осадки пружины АН и угла взаимного поворота торцов Агр можно (опять не прибегая к дифференциальным уравнениям) воспользоваться методом Мора [17]. Изложенный вариант решения задачи статики винтового стержня без решения дифференциальных уравнений равновесия возможен только при условии, что никаких ограничений на осевое смещение верхнего торца пружины и его [c.200]

Здесь полезно вспомнить, что при выводе формулы (П.17) предполагалась малость отношения смещения х к длине I маятника. В рассматриваемом случае расчетная длина маятника мала это накладывает особенно тесные ограничения на величину амплитуд колебаний маятника, и если отношение х/1 нельзя считать малым сравнительно с единицей, то приходится вообще от-казыватьея от применения линейной теории. [c.30]

Для стреловидного крыла заданной геометрии (рис. 13.24) требуется найти соответствующие конструктивным элементам проектные переменные, минимизирующие суммарный вес [18]. При этом должны удовлетворяться ограничения на напряжения, смещения и размеры элементов. Конструкция крыла состоит из обшивки, трех лонжеронов и ряда нервюр, которые моделируются мембранными элементами (Membrane), а пояса лонжеронов - стержневыми элементами (Rod). В качестве проектных переменных для иоясов лонжеронов выбирается площадь их поперечного сечения, а для обшивки и стенок - их толщина. [c.507]

Ряды функциональных допусков. Ряды допусков построены по функциональному признаку из условия обеспечения прочности базовых деталей стыкового соединения (см. гл. 6). При построении рядов принята закономерность изменения в зависимости от толщины стенки Аг=пЗ с учетом налагаемых ограничений А на смещение. Любое смещение должно быть не более 11282 = = 5 мм — для монолистов с 5>20 мм, 1X1 = 3 мм — для биметалла со стороны основного слоя, но не более 50% толщины коррозионно-стойкого слоя. В соответствии со стандартными параметрическими рядами на конструкции допуск с одной толщиной распространяется на интервал диаметров. Нормированы три ряда допусков 1,2 л 2а из них ряды 1 л2 построены по принципу полной [c.165]

Сформулированные в [240] критерии сходимости приближенных конечно-элементных решений к точным накладывают ограничения на базисные функции Lpqr(aK а , а ). Последние должны обеспечивать непрерывность перемещений щ на границах контакта конечных элементов возможность точной аппроксимации постоянной деформации всего элемента равенство нулю тензорного поля деформаций при смещениях конечного элемента как жесткого тела. [c.189]

Безмоментная оболочка не может быть нагруженной по своему краю ни перерезывающими усилиями, ни моментами. Углы поворота и нормальные смещения на ее краях не должны быть стеснены. И, наконец, на ее краях необходимо задать такие граничные условия (в касательных смещениях), которые обеспечили бы надлежащее ограничение величины смещений чистого изгиба (что иногда бывает невозможно, п. 9.2). Нарушение любого из перечисленных требований равносильно нарушению безмоментности напряженного состояния — в большей или меньшей мере. Однако, будучи необходимыми, эти требования не являются достаточными помимо них имеются дополнительные условия, при нарушении которых безмоментное напряженное состояние не может существо-вовать. [c.89]

Независимые дорубки расположения должны устанавливаться непосредственно на м осёрые расстояния (рис. 97, а). Для зависимых допусков (а их болыцинй во) можно указьшать смещение от номинального расположения, имея в Виду контроль с помощью комплексных калибров. Расчеты допусков на смещение осей (плоскостей симметрии) от номинального расположения просты, и такой способ указания допусков расположения облегчает работу конструктора (см. гл. IV, стр. 570). Однако при таком способе значительно затруднена работа многих подразделений производства усложняется расчет допусков на оснастку, усложняется выбор оборудования, разметка и настройка станков, измерение универсальными измерителями и др. [103, 107]. В связи с этим при зависимых допусках расположения ограничение отклонений расстояний между осями или плоскостями симметрии рекомендуется осуществлять по схеме, изображенной на рис. 97, а. [c.331]

Этот метод обладает несколькими недостатками. Во-первых, практически очень трудно с достаточной точностью измерить v. Во-вторых, если движение трещины начинается при Pq, то метод имеет еще больше ограничений, чем использованный в случае очевидного скачка . Это обусловлено тем, что общее смещение при Pq за счет пластической зоны и развития трещины должно лежать внутри области, ограниченной секущей с меньшим на 5% тангенсом угла наклона (эквивалентной изменению длины трещины на 0,02ао). Для скачков, наблюдающихся при постоянной или снижающейся нагрузках, внутри этой области должна происходить только та пластическая деформация, которая предшествует разрушению. Смещение за счет развития трещины, сопровождающего страгивание, может быть весьма большим. В-третьих, нет точного критерия нагрузки в интервале 0,8 Pq — Pq, при которой начинается рост трещины. Это обстоятельство должно серьезно влиять на воспроизводимость значений вязкости разрушения, измеренных по возрастающим кривым нагрузки. Из самой диаграммы можно получить предполагаемое местонахождение точки страгивания, проведя линию между 0,8Pq и Pq, показывающую влияние пластичности на смещение (для нагрузки HPq = v /k , где 0,8 < [c.136]

Условием локализации интерферограммы поперечного поступательного, смещения на бесконечности является освещёние объекта (прт регистрации) плоской волной,. В предыдущем параграфе показано, что в случае освещения объекта сферической волной такая интерферограмма локализуется на конечном расстоянии от восстановленного изображения. Поэтому появляется интересная возможность осуществления пространственной фильтрации без проведения фурье-пртобразования восстановленного поля положительной линзой. При такой фильтрации снимаются ограничения на размер объекта, накладьшаемые апертурой линзы. Ограничения же, накладываемые апертурой голограммы, менее существенны. [c.152]

В подавляющем большинстве случаев при наблюдении голографических интерферограмм приходится использовать наблюдательные системы с сильно ограниченной апертурой (см., например, [185]), что позволяет получать интерференционные полосы высокого контраста. Позтому вначале наложим ограничение на радиус отверстия входного зрачка, а именно будем считать, что в пределах отверстия относительное смещение световых полей можно рассматривать как поступательное поперечное смещение, величина которого определяется положением центра входного зрачка. Кроме того, потребуем, чтобы в пределах отверстия входного зрачка изменения показателя функции ехр[/ (2я/Х )со2 (yoXi - Xoj i)], указьшающей на изменение угла наклона объектного светового поля в результате поперечного смещения объекта на величину g = - шгГ о], где г о - радиус-вектор точки Рп. 190 [c.190]

Нельсон и Палазотто [85] с помош,ью программы STAGS основанной на вариационно-разностном методе и конструктивно ортотропной теории оболочек, исследовали влияние на устойчивость оболочек эксцентриситета стрингеров, длины оболочек, квадратного выреза заданных размеров и граничных условий. Оболочки считались нагруженными равномер-ньщ осевым сжатием. Вырез располагался в средней части вдоль образующей. Исходное напряженно-деформированное состояние моментное. Рассмотрено восемь вариантов граничных условий, четыре из которых соответствуют шарнирному опиранию, а другие четыре — защемлению краев оболочек. Отмечается существенное влияние моментности исходного состояния, особенно у оболочек с внутренними стрингерами. Наличие выреза приводит к снижению величин критических усилий, при этом рнижение больше у оболочек с наружным расположением стрингеров. Из граничных условий наибольшее влияние на устойчивость оболочек оказывает ограничение продольных смещений. При этом при шарнирном опирании к этим ограничениям более чувствительны оболочки с наружными стрингерами, а при защемлении — с внутренними. [c.303]

Полезно иметь в виду, что разрывы в зоне разрушения контролируются локальными деформациями материала в области, примыкающей к зоне предразрушения. Для получения движущейся трещины окружающее упругое поле должно вызвать такие непрерывные пластические деформации на продолжении конца трещины, чтобы их было достаточно для осуществления процессов разделения. Введение устройства, которое могло бы ограничить или фиксировать смещения выше и ниже зоны разрушения, привело бы к немедленному приостановлению процесса разрушения. Увеличение К может увеличить поле пластической деформации, повысить размер зон скачкообразного распространения трещины и обусловить большую скорость трещины. Хотя существуют усложняющие явление оброятельства, например локальные ветвления, не нарушаюшде, однако, устойчивость направления распространения трещины, вероятно, ограничения на скорость распространения пластической зоны у конца трещины служат главным фактором, определяющим постоянство предельной скорости распространения трещин в конструкционном материале. Например, во время хрупкого разрушения широких стальных плит толщиной 25 мм наблюдалась скорость от 1500 до 1800 м/с. Напротив, измерения скорости трещин в газопроводных трубах толщиной около 10 мм показали, что, когда пластическая зона имеет достаточно большую величину (на поверхности излома разрушение срезом составляет 507о и выше), предельная скорость трещины обычно не превышает 400 м/с [3J. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...