Напряженность цилиндрический

Для расчета на контактную прочность в формулу д.ти контактных напряжений цилиндрических колес, выраженную через окружную силу подставляем > 1( Г [c.197]

Железобетонный предварительно-напряженный цилиндрический резервуар наполнен жидкостью с удельным весом Y = 10 кН/м (см. рисунок). Определить значение изгибающего момента М, возникающего в кольцевом сеченни у заделки стенок в жесткое днище, а также наибольшее нормальное напряжение о , вызываемое этим моментом. Коэффициент Пуассона материала стенок ц = 0,15. [c.311]

Из формулы (7.36) следует, что меридиональное напряжение цилиндрической части резервуара [c.210]

Предел выносливости зависит от формы поперечного сечения (при одинаковой высоте) и схемы нагружения, увеличиваясь с уменьшением объема материала, находящегося в области действия максимальных напряжений. При сопоставлении результатов, полученных на круглых и на плоских образцах, следует иметь в виду, что цилиндрические образцы при циклических нагрузках имеют более высокую стойкость по сравнению с призматическими. Объясняется это меньшим объемом металла в зоне максимальной напряженности цилиндрических образцов, а также тем, что увеличение длины трещины в цилиндрических образцах вначале ведет к увеличению момента сопротивления сечения н лишь потом к его уменьшению (при длине трещины 0,1 от диаметра образца момент сопротивления сечения образца равен первоначальному). У призматических же образцов момент сопротивления изгибу с появлением трещины сразу же резко уменьшается. [c.30]

Начальное моментное напряженное состояние снижает классическое критическое значение осевого сжимающего напряжения цилиндрической оболочки, причем в зависимости от граничных условий и коэффициента Пуассона (л это снижение критической нагрузки колеблется примерно от О до 20%. Таким образом, учет [c.265]

Результаты расчета напряжений и деформаций в точках зоны максимальных напряжений цилиндрического и сферического корпусов для полуциклов к = 0, к = 1 и к = 2 приведены на рис. 4.74. В соответствии с изложенным методом расчета для полуциклов к = 1 и к = 2 используем параметры обобщенной диаграммы деформирования S( rh О), (2), g(2), 5(2), rfi(2) (см. рис. 4.53), ддя [c.241]

Рис. 2.20. Результаты расчета критических сжимающих напряжений цилиндрической оболочки с R = 145 мм, ho = 3,2 мм, I = 550 мм при Ь = 5 К/с

Рис. 6.7. Зависимость критических напряжений цилиндрических оболочек от

Рис. 6.27. Изменение критических напряжений цилиндрических оболочек при сложном законе нагревания наружной поверхности

Сопоставление результатов указывает на их удовлетворительное совпадение. Значения относительных предельных напряжений конических оболочек расположены выше значений относительных предельных напряжений цилиндрических оболочек. На них сказывается неравномерность ориентации наполнителя. [c.271]

В случае свободной от напряжений цилиндрической поверхности г = 1, т. е. при равенстве нулю на ней нормальных и касательных Тгг, Тге напряжений, дисперсионное уравнение имеет вид [c.147]

Существуют методы испытания на релаксацию напряжений цилиндрических образцов на машинах, аналогичных машинам для испытания на ползучесть, либо в блоках, имитирующих фланцевое соединение. Поскольку между результатами испытаний кольцевых и цилиндрических образцов существует хорошее совпадение, массовые испытания релаксационно-стойких материалов проводят преимущественно на кольцевых образцах. [c.49]

Испытания при постоянных растягивающих напряжениях цилиндрических и плоских образцов (рис. 1.20) проводят в специальных устройствах винтового, пружинного (рис. 1.21) или рычажного (рис. 1.22) типа. [c.31]

Исследование напряжений цилиндрической кровли-оболочки ). [c.577]

Для вычисления коэффициента интенсивности напряжения цилиндрического образца с кольцевым надрезом при изгибе с вращением использовали формулу Харриса в общем виде, выведенную для полого цилиндрического образца с наружным кольцевым надрезом при разных условиях нагружения (изгибе, кручении, растяжении [c.235]

Найти деформации и напряжения цилиндрического стержня радиуса и высоты Н в случае чистого кручения, а также найти поверхностные силы, приложенные к торцам стержня (торцы перпендикулярны оси цилиндра, объемные силы отсутствуют, а температура при деформации не изменяется). [c.558]

С учетом приведенных выше рекомендаций выберите из табл. 3.7 материал колеса и рассчитайте допускаемое контактное напряжение цилиндрической прямозубой передачи, если шестерня изготовлена из стали 45 (термическая обработка — улучшение). [c.103]

Появление этих напряжений обычно связано с высадкой стали повышенной твердости (содержание углерода выше 0.20%). Внутренние напряжения цилиндрического утолщения после высадки (до термообработки) представлены на фиг. 25. Отсутствие термообработки в этом случае уже при приложении небольших усилий вызывает отрыв головки по линиям указанных конусов скольжениям (фиг. 26). [c.17]

Рис. 136. Нагрузочная способность по контактным напряжениям цилиндрических зубчатых колес с различной продольной модификацией

Наклон линий характеристик напряжения датчиков ДТЭ-2 и Д2-3 в за-ы симости от оборотов различен. Поэтому для получения на выходе одинакового напряжения цилиндрические редукторы для датчиков ДТЭ-2 или Д2-3 выполняются соответственно с различным передаточным отношением. [c.122]

Местные напряжения. Цилиндрическая оболочка при наличии упругого кольца. жесткости рассчитывается в соответствии с методикой, изложенной в главе 20, по формулам [c.418]

Например, меридиональное напряжение цилиндрической оболочки [c.423]

Напряжения цилиндрической оболочки определяются путем суммирования мембранных напряжений от внутреннего давления р, напряжений от Н (случай 6) и напряжений от (с )учай 7). [c.440]

Напряжения цилиндрической оболочки находятся способом, описанным в случае 8. Напряжения в днище находятся суммированием мембранных напряжений 6т нагрузки р, от нагрузки Н (случай 1) и нагрузки М, (случай 2). 1 [c.440]

Аналогичным образом можно рассмотреть цилиндрическое течение Куэтта — течение в зазоре между двумя коаксиальными цилиндрами, один из которых вращается относительно другого с постоянной угловой скоростью. Для этого надо решить уравнение движения, записанное в цилиндрической системе координат. В предельном случае, когда радиусы цилиндров намного превышают ширину зазора, получим приведенные выше выражения для скорости и касательного напряжения. Цилиндрическое течение Куэтта рассматривается в гидродинамической теории смазки. [c.106]

Другой величиной, которую можно измерить, будет разность нормальных напряжений, ортогональных цилиндрическим поверхностям [c.185]

Установка для исследования влияния давления на гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя отличалась тем, что вместо цилиндрической колонны из нержавеющей стали была использована колонна из шлифованного и термически обработанного, для снятия внутренних напряжений, органического стекла с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,38 м. [c.105]

Благодаря резкому снижению контактных напряжений, червячная глобоидная передача может передавать нагрузку, вдвое большую, чем передача с цилиндрическим червяком, при одних и тех же габаритах. Эти свойства гло идных передач, несмотря на то что они требуют более точного изготовления и сборки, способствуют их широкому распространению, особенно там, где треб) ется сократить габариты и вес. Хотя ГОСТ 2.407—68 сходен по построению со.стандартом [c.144]

При расчете зубчатых передач цилиндрических косозубых, шевронных и конических с круговым зубом в расчетную формулу подставляют при II варианте Т. О. допускаемое контактное напряжение [c.14]

Первые этапы силового расчета планетарных передач (выбор материала, термической обработки и определение допускаемых напряжений) выполняют по рекомендациям для расчета цилиндрических зубчатых передач. [c.150]

Это напряжение не должно превышать для цилиндрических косозубых и шевронных колес — 1,23 [о] для конических колес с круговым зубом — 1,15 1а] [c.10]

Полученные в результате расчета значения напряжений и опытные данные позволяют утверждать, что в связи с небольшими значениями этих напряжений цилиндрическая часть цистерны автобитумовоза имеет резерв статической прочности. [c.57]

С учетом принятых ранее допущений представим цепочку возмущений в виде предварительно напряженной цилиндрической области с площадью сечения dS и напряжением ОуфО. Эта,область расположена на расстоянии г от оси вращения. Элементарный момент, изгибающий ось вала, равен [c.172]

Алгоритмическая и программная реализация методики расчета напряжений в корпусе. Решение задачи с учетом расчета температурных напряжений цилиндрического сосуда в условиях неравномерного поля температур математически может быть сведено к решению некоторой краевой задачи, определяемой системой (6.49) восьми линейных дифференпиальных уравнений первого порядка. Базовые неизвестные заданы в (6.48) зная их значения, можно найти все остальные величины, характеризующие напряженно-деформированное состояние в корпусе аппарата. [c.263]

В формуле (11.18) для контактных напряжений цилиндрических передач заменяют выражением (11.39), 6 = =0,5AT ,g[c.285]

Вергейчик Л. В., Биикевич Е. В. О распределении напряжений цилиндрических оболочек со стрингерами, воспринимающими сосредоточенные силы. -Гидромеханика и теория упругости. Республиканский межведомственный научио-технический сборник, 1969, № W, с. 81—84. [c.385]

При этом были сделаны следующие допущения а) цилиндрическое сечение было заменено эквивалентным прямоугольным сечением с соотношением 2 b/t = 5 б) размеры эквивалентного прямоугольного сечения определяли из условия равенства максимальных растягивающих напряжений цилиндрическом и эквивалентном прямоугольн ом сечениях в) отношение площади усталостного пятна к площади излома для эквивалентного прямоугольного и цилиндрического сечений принимали одинаковым. [c.111]

Условие текучести (1.4) интерпретируется в пространстве главных напряжений цилиндрической поверхностью, образуюгцие которой параллельны прямой СГ1 = СГ2 = сгз, равно наклоненной к главным осям. Для компонент напряжений и скоростей деформации будем иметь [c.85]

Датчики скорости ДТЭ-2 и Д-2ММ предназначены для получения напряжения, пропорционального скорости тепловоза. Датчик связан через цилиндрический редуктор с турбинным колесом первого гидротрансформатора гидропередачи. По конструкции датчики ДТЭ-2 и Д-2ММ аналогичны и представляют собой трехфазный генератор переменного тока с постоянным магнитом в качестве ротора. Подключается штепсельным разъемом. Наклон линий характеристик напряжения датчиков ДТЭ-2 и Д-2ММ в зависимости от частоты вращения различен. Поэтому для получения на выходе одинаквого напряжения цилиндрические редукторы для датчиков ДТЭ-2 и Д-2ММ выполняют соответственно с различным передаточным отношением. Расположение датчика скорости показано на рис. 114. [c.172]

Применяя общие результаты Колемана [33] к задаче о выдувании сферических или цилиндрических оболочек, Марруччи и Мерч [34] показали, что напряжения, возникающие в стационарном течении определенной симметрии, направленном к стоку, зависят только от мгновенного значения растяжения Г. Это связано с тем, что предыстория деформирования, хотя она и не является предысторией постоянной деформации, полностью определяется значением Г. [c.290]

Шаровая форма твэла позволяет добиться меньших температурных напряжений в оболочке по сравнению с напряжениями в цилиндрических стержневых твэлах при одинаковой объемной плотности теплового потока и равных геометрических размерах. Шаровая форма также допускает значительное уменьшение их размеров, поскольку обычно такие твэлы не являются конструкционными элементами активной зоны, а заполняют в виде шаровой насадки либо всю активную зону, как в реакторах AVR, THTR-300, либо какие-то ее части. [c.7]

Вертикальный цилиндрический резервуар с полусферическим днищем заполнен водой. Толщина стеиок и днища 2 мм. Определить наибольшие нормальные напряжения в цилиндрической стенке и в сферическом днище. [c.94]

Дуговая плавильная электропечь (рис. 2.5) питается трехфазным переменным током и имеет три цилиндрических электрода 9 из графитизироваиной массы. Электрический ток от трансформатора кабелями 7 подводится к электрододержателям S, а через них — к электродам 9 и ванне металла. Между электродами и металлической шихтой 3 возникает электрическая дуга, электроэнергия превращается в теплоту, которая передается металлу и шлаку излучением. Рабочее напряжение 160—600 В, сила тока 1—10 кА. Во время работы иечи длина дуги регулируется автоматически путем перемещения электродов. Стальной кожух 4 печи футерован огнеупорным кирпичом 7, основным (магнезитовый, магнезитохромитовый) или [c.37]

Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба. Значение коэффициенза определено ранее в и. 3. Значение коэффициента К, у принимают по рекомендации п. 10 расчета цилиндрических колес, коэффициент 9 -по рекомендации в п. 3. Значение коэффициентов и принимают по табл. 2.8 по эквивалентным числам зубьев [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...