Диафрагма промежуточная

Работа турбины без диафрагмы промежуточной ступени допустима при условии значительного снижения расхода пара через турбину. Расход пара через соответствующую часть турбины при работе ее без [c.218]

При конструировании корпусных деталей часто приходится соединять в одном узле три фланца. Рассмотрим в качестве примера установку промежуточной перегородки (диафрагмы) на стыке двух корпусов (рис. 386). Простейший способ заключается в защемлении диафрагмы между фланцами корпусов ( 1 — г) с центрированием внутренними или наружными буртиками. Точность установки наиболее высокая в конструкции б (центрирование по одной цилиндрической поверхности). [c.539]

На рис. 413 приведены примеры сокращения осевых размеров зубчатой передачи. В исходной конструкции а конечное колесо 1 установлено консольно в диафрагме 2. Приводное колесо 3 оперто на двух подшипниках, один из которых установлен в крышке 4, а другой — в выточке тела конечного колеса, консольно по отношению к основным подшипникам. Вал промежуточных зубчатых колес оперт с одной стороны к диафрагме 2, с другой — в крышке 4. [c.570]

В турбине со ступенями давления пар от начального до конечного давления расширяется в нескольких расположенных последовательно ступенях. Схема турбины такого типа с тремя ступенями давления изображена на рис. 31-1, в. Пар расширяется от начального давления ро до некоторого промежуточного pi в соплах 2. Кинетическая энергия потока пара после сопел 2 преобразуется на лопатках 3 в механическую работу на валу 5 турбины. Лопатки 3 закреплены в диске 4, насаженном на вал. После выхода из каналов между рабочими лопатками 3 пар направляется в сопла 2 второй ступени давления и расширяется в них до давления р . Кинетическая энергия пара после расширения в соплах 2 используется на рабочих лопатках 3, после которых пар поступает в сопла 2" третьей ступени давления. В соплах 2" пар расширяется до конечного давления рз и кинетическая энергия его используется на рабочих лопатках 3". Сопла 2 и 2" установлены в диафрагмах 7, которые неподвижно вставлены в корпус турбины и отделяют одну ступень давления от другой. Изменения давления пара и абсолютной скорости по длине проточной части турбины показаны на рис. 31-1, в. Для уменьшения перетекания части пара без совершения работы по зазору между диафрагмой и вадом турбины из-за разницы давления по обеим сторонам каждой диафрагмы в местах возможного прохода пара устраивают лабиринтовые уплотнения, аналогичные концевым уплотнениям, но с меньшим числом гребней. Выходная скорость пара после каждой ступени давления (при парциальности, равной единице) частично может быть использована в последующей ступени, вследствие чего к. п. д. турбины повышается. [c.342]

По назначению диафрагмы делятся на промежуточные и разделяющие по роду рабочего тела — на диафрагмы паровых турбин, [c.33]

Промежуточные диафрагмы служат для отделения одной активной ступени от другой и для размещения сопловых лопаток. [c.34]

Конструкция имеет некоторые недостатки сложная форма поверхности покрытия делает трудоемким процесс устройства кровли, в местах сопряжения на промежуточных диафрагмах четырех панелей образуются углубления, куда необходимо укладывать монолитный бетон, чтобы обеспечить сток воды из этих зон изготовление панелей трудоемко панели неудобны для складирования и перевозки. [c.81]

В контурных элементах бетон уплотняли глубинными вибраторами, в плите — с помощью площадочного вибратора. У промежуточных диафрагм направляющими для вибратора служили стальные полосы, прикрепленные к опалубке. После бетонирования полосы удаляли, а оставшиеся углубления затирали бетоном. Бетон выравнивали вращающимися шаблонами. [c.99]

Последовательность проведения испытания. На первом этапе исследовалась работа многоволнового неразрезного покрытия на равномерно распределенные нагрузки, расположенные по всему покрытию и на отдельных оболочках (загружались отдельно средняя и крайняя оболочки). Нагрузка на оболочки составляла 4000 Н/м . При этом модель работала в упругой стадии. После испытания на равномерно распределенные нагрузки устройства для нагружения модели были демонтированы и модель исследовалась на действие сосредоточенных сил, приложенных к верхнему поясу торцевых и промежуточных диафрагм, и на действие локальных нагрузок, приложенных к оболочке. [c.103]

Различная работа отдельно стоящих и многоволновых покрытий выявлялась из сравнения распределения усилий на половинах оболочек, прилегающих к крайней и к промежуточной диафрагмам большого пролета, и из сравнения работы диафрагм. [c.109]

В модели с контурными элементами в виде арок у промежуточной диафрагмы в середине ее пролета между оболочками действовали усилия растяжения, а у опор — усилия сжатия. За-гружение промежуточной диафрагмы равнодействующей сил взаимодействия ячеек модели Rn (рис. 2.43) ведет к растяжению верхнего пояса и примыкающих зон оболочек и к появлению в нем отрицательных моментов в середине пролета. [c.109]

Различие в работе торцевых и промежуточных диафрагм объясняется влиянием на последние сил взаимодействия между оболочками. Эти усилия при загружении модели были растягивающими и разгружали нижние пояса диафрагм, уменьшали их прогибы и моменты в верхних поясах. [c.125]

Работа оболочки. Распределение сил по среднему продольному сечению модели и в угловых зонах по сечениям, идущим под углом 45° к контуру, представлено на рис. 2.60. В целом характер распределения сил Ni в трехволновой модели незначительно отличается от распределения этих сил в двухволновой модели. В зонах, примыкающих к диафрагмам, действовали усилия растяжения, которые у промежуточных ферм были в 2,5 раза больше, чем у торцевых. Максимальные сжимающие усилия на половинах оболочек у средних диафрагм были больше, чем на половинах оболочек у крайних диафрагм, в 1,46 раза. В середине пролета между оболочками действовало растяжение. При этом растягивающие усилия Л/г со стороны средней ячейки были больше, чем со стороны крайней, в 2,55 раза. Главные растягивающие и сжимающие усилия по сечениям, идущим под углом 45° к контуру, на половинах оболочки у торцовых диафрагм были, примерно, в [c.125]

Исследование модели при нагружении промежуточной диафрагмы. Распределение усилий в ферме между оболочками при ее нагружении качественно не отличалось от распределения уси- [c.127]

Рис. 2.61. Прогибы и нормальные силы в оболочке при загружении торцовой (а) и промежуточной (б) диафрагм

Рис. 2.62. Прогибы и усилия ь гор-цовой (пунктирная линия) и в промежуточной (сплошная линия) диафрагмах (прогибы и усилия в промежуточной диафрагме отнесены к одной оболочке)

ЛИЙ В нагруженной торцовой диафрагме. Нормальные усилия в нижнем поясе, решетке и в верхнем поясе промежуточной диафрагмы были соответственно на 13,3 %, 10,8 % и 29,4 /о меньше, чем в элементах торцовой диафрагмы (рис. 2.62). Уменьшение усилий в элементах промежуточной фермы является в основном [c.127]

В целом можно отметить, что при загружении промежуточных диафрагм оболочка вовлекается в работу более активно. [c.128]

Сравнение результатов расчета с опытными данными. Результаты расчета отдельно стоящей оболочки сопоставлены с опытными данными, полученными для половины волны модели со стороны крайней диафрагмы. Для средней части пролета в среднем поперечном сечении напряжения ai, рассчитанные по моментной теории, близки к значениям, полученным по безмоментной теории, и хорошо согласуются с опытными данными (см. рис. 2.68). В отличие от расчета по безмоментной теории, дающей у диафрагмы максимальные значения аь расчет по моментной теории дает здесь напряжения, равные нулю. Этот результат занимает промежуточное положение между опытными данными для арочных диафрагм (—0,36 МПа) и диафрагм в виде ферм ( + 0,106 МПа). [c.140]

Рис. 2.77. Усилия в моделях с диафрагмами в виде арок (а) и в виде фер.ч (6) при односторонней нагрузке у промежуточной диафрагмы 1200 Н/м= / — эксперимент 2 — расчет модели с диафрагмами в виде арок 3 — расчет модели с диафрагмами в виде ферм —расчет модели с диафрагмами в виде комбинированных систем

Расчетные данные, полученные в соответствии с работой [49], качественно согласуются с экспериментальными, но по значениям усилий несколько различаются. В частности, расчетные максимальные сжимающие усилия в направлении большого пролета оболочки на 15—20% меньше опытных. Различия являются в основном следствием того, что в расчете не учитывалась упругая податливость диафрагм. Расчет усилий при односторонних нагрузках проводился при загружении полуволн, примыкающих к промежуточной диафрагме и к крайним, при этом рассматривалась модель с диафрагмами в виде арок и ферм. [c.157]

Для промежуточных между оболочками диафрагм расчет дает результаты, удовлетворительно согласующиеся с экспериментальными в отношении распределения нормальных сил. Усилия в нижнем поясе, полученные расчетом, составляют 109%, а в верхнем поясе — 96,7% измеренных. Прогибы и моменты различаются более существенно., Появление отрицательных моментов в при-опорных зонах могло быть следствием защемления промежуточных диафрагм на опорах и некоторых отличий реальной геометрии модели от проекта. [c.159]

Промежуточные диафрагмы находятся в более благоприятных условиях, чем торцовые по расчету усилия в нижнем поясе здесь меньше экспериментальных на 9,5%, моменты в верхнем поясе на 6,8% и прогибы на 34%- Однако в верхнем поясе промежуточных диафрагм увеличиваются растягивающие усилия. Различие в распределении сил в этих диафрагмах, как и в опыте, объясняется наличием сил растяжения между оболочками. [c.159]

В общем случае, как видно из приведенных данных, для многоволновых неразрезных оболочек необходимо учитывать влияние упругой податливости промежуточных диафрагм на примыкающие к ним диафрагмы другого направления. [c.160]

Расчет промежуточных диафрагм без учета их совместной работы с оболочками дает результаты, качественно отражающие наблюдаемое при испытании распределение сил в элементах контура, однако, при этом расчетные усилия оказываются существенно больше фактических. Так, если при расчете учитывается [c.162]

Рис. 2.81. Прогибы промежуточной диафрагмы и усилия в ее элементах при сосредоточенной нагрузке Р=2000 Н

Рис. 2.82. Прогибы н усилия в средней оболочке при нагружении промежуточных диафрагм нагрузкой Я = 2000 Н

Расчетное сочетание нагрузок. При испытании конструкции нагружали равномерно распределенными по всей поверхности и односторонними нагрузками, а также сосредоточенными нагрузками по диафрагмам в виде арок большого пролета и в местах пересечения ребер панелей. Первоначально все нагружения осуществляли в пределах упругой работы покрытия. До разрушения конструкция была доведена пропорциональным увеличением расчетного сочетания нагрузок (равномерно распределенная — постоянная и снеговая, снеговая с учетом перераспределения по покрытию, сосредоточенная нагрузка от крана по средней диафрагме). При этом нагрузка, равномерно распределенная по покрытию, составляла 6650 Н/м , нагрузка в пределах снегового мешка (в зоне сопряжения оболочек) — 8820 Н/м и сосредоточенная, приложенная к средней диафрагме, 196 кН (рис. 3.48). Конструкция разрушилась от нарушения анкеровки арматуры затяжек 12-метрового пролета в двух опорных узлах. При этом она опустилась на страховочные леса. Наметилось также разрушение оболочки в месте приложения сосредоточенной силы к промежуточной диафрагме — отрыв участка верхнего пояса средней диафрагмы от примыкающих к ней оболочек (рис. 3.48, б). [c.268]

В пластическом шарнире ребра с другой стороны от места приложения нагрузки (узел Б) также образовалась косая трещина, но разрушение произошло по сжатой зоне сечения. Разрушение от исчерпания прочности растянутой арматуры в этом узле не могло произойти, так как криволинейное ребро сопряжено с промежуточной диафрагмой, удаленной на значительное расстоя- [c.273]

Осевые габаритные размеры конструкции неоправданно велики. Опоры-ведущего и промежуточных валов расположены в разных деталях. Опорные поверхности вала ведущего колеса невозможно обработать совместно, что обз словлнвает повышенные требования к соосности, посадочных поверхностей вала конечного колеса. Сборка передачи крайне затруднительна. При соединении диафрагмы с крышкой концы валов ведушего и промежуточного колес, зафиксированные предварительно, каждый в одной опоре, повисают их приходится вслепую вводить во вторые опоры. [c.570]

МВт (производственное объединение Харьковский турбинный завод им. С. М. Кирова, ХТГЗ). Параметры свежего пара 12,75 МПа и 838 К, частота вращения ротора 50 с" давление промежуточного перегрева пара 2,8 МПа, температура 838 К, конечное давление 0,00343 МПа, температура охлаждающей воды 285, питательной 502 К, расход пара 127 кг/с. Турбина предназначена для непосредственного (без редуктора) привода генератора переменного тока. Установка имеет отборы пара на регенерацию (семь отборов) и теплофикацию. Двухцилиндровая турбина включает ЦВД (рис. 4.12, а) с частями высокого дав. гения (ЧВД) 8 и среднего (ЧСД) 12 давления и двухпоточный ЦНД (рис. 4.12, б). КПД установки составляет 43,7 %, удельная масса турбины (без конденсатора и вспомогательного оборудования) 2,6 кг/кВт. Длина последней рабочей лопатки 780 мм при среднем диаметре 2125 мм. В корпусе ЦВД проточные части ЧВД и ЧСД разделены диафрагмой I О, которая отделяет камеры 9 отбора пара на промежуточный перегрев и впуска пара 11 после промежуточного перегрева. [c.190]

Назначение и принцип действия. Во избежание протекания рабочего тела между валом и корпусом турбины и подсоса воздуха в корпус (если давление в нем ниже атмосферного) в местах прохода вала через корпус ставят уплотнения, которые называют концевыми (наружными). Для уменьшения протекания рабочего тела между валом, промежуточными и разделяющими диафрагмами ставят уплотнения, которые называют диафрагменными или внутренними к ним относятся также уплотнения думиссов. Бандажные уплотнения служат для уменьшения протекания пара между корпусом турбины и рабочим венцом. [c.42]

Воздух в ГПА типа, ,Коберра-182 , отбираемый в небольшом количестве за осевым компрессором, поступает на охлаждение диска первой ступени силовой турбины. К диску он подается по двум трубкам через диафрагмы диаметром 3,6 мм. Температура воздуха после охлаждения диска замеряют с помощью двух хромель-алюмелевых термопар. Сигнал от термопар поступает на панель управления агрегатом, и при температуре воздуха 811 К загорается табло предупредительной сигнализации. Часть воздуха, отбираемого за осевым компрессором, поступает на обогрев соединения промежуточного вала с пусковым устройством. При температуре наружного воздуха более 278 К обогрев промежуточного вала нецелесообразен. [c.57]

Оптический фотоэлектронный сигнализатор предназначен для подачи звукового или светового сигнала в момент появления на поверхности образца первой трещины усталости. Принцип действия прибора основан на изменении коэффициента оптического отражения гГоврежденной и неповрежденной поверхностей металла. Разработанное устройство (рис. 122) состоит из оптической системы 4, фотоэлектронного умножителя 5, осветителя /, поискового механизма <3, блока питания и усиления 2 . Назначение оптической системы (рис. 123) —увеличение изображения микроплощадки рабочей части поверхности образца для повышения чуиствительности устройства и проектирования изображения на плоскость диафрагмы фотоэлектронного умножителя 5. Оптическая система состоит из объектива I и окуляра 3 микроскопа. Промежуточное изображение 2 находится впереди переднего фокуса окуляра Fqk (в отличие от обычных микроскопов, где промежуточное изображение находится за передним фокусом окуляра), что дает возможность получить не мнимое, а [c.184]

Швы между боковыми ребрами заполняются бетоном марки 300. Для восприятия сдвигающих усилий по боковым поверхностям продольных и торцевых ребер устроены шпонки глубиной 10 мм. Кроме того, панели соединены посредством сварки закладных деталей. По торцам в панелях имеются арматурные выпуски. При помощи закладных деталей панели привариваются к верхнему поясу диафрагм. Соединение панелей примыкающих друг к другу ячеек покрытия на промежуточной диафрагме осуществляется также обетонированием выпусков арматуры, кроме того, для повышения надежности соединения к верхнему поясу фермы между торцами панелей приваривается специальный арматурный каркас. [c.60]

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Усилия в Плите оболочки. Усилия в направлении кеньшегб пролета в средних панелях в среднем продольном сечении, как указывалось выше, меняли знак ребра и примыкающие к ним участки оболочки были растянуты, а средние части панели сжаты (рис. 2.44). Усилия, усредненные на участках, включающих ребро и половины полки панелей, в этом сечении были сжимающими. В средней части оболочки усилия N2 при диафрагмах — фермах были несколько больше, чем при диафрагмах — арках с увеличением жесткости промежуточных диафрагм смежные [c.111]

Более близкие к полученным экспериментально результатам при загружении промежуточных диафрагм дает расчет оболочек как отдельно стоящих конструкций. При этом теоретические усилия качественно согласуются с полученными экспериментально и по значению не столь сильно отличаются от них, как усилия, полученные из расчета средней оболочки многоволнового покрытия. Например, усилия в нижнем поясе диафрагм оказываются при этом на 15% больше измеренных, а максимальные усилия сжатия в оболочке — на 11% больше. В результате более активной работы многоволновых оболочек в направлении неразрезности усилия взаимодействия менаду диафрагмой и оболочками получаются большими, чем в отдельно стоящих конструкциях. Поэтому при расчете многоволновых оболочек как отдельно стоящих получаемые из расчета усилия в нижнем поясе и элементах решетки рекомендуется уменьшить на 10%, а усилия взаимодействия и моменты — увеличить на 10%. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...