Тепловая нагрузка распределение

Кинетика теплового состояния сферического корпуса (см. рис. 4.5) имеет некоторые отличия от кинетики теплового состояния цилиндрического корпуса. Так, более нагретой оказывается оболочка на начальном этапе нагрева (температура в точке 4 через 2 мин после начала нагрева достигает 920 °С). Но к началу сброса тепловой нагрузки распределение температур (кривые 1 я 2) становится более равномерным и более прогретыми оказываются зоны фланца и переходные части. [c.175]

Сталь в штампах испытывает значительные тепловые и ударные нагрузки, распределенные по сравнительно большой поверхности. Здесь большую роль играет вязкость. Наилучшей сталью является та, у которой при температурах, соответствующих условиям работы штампа, имеется наилучшее сочетание твердости и вязкости. [c.411]

Распределение температуры по высоте образца в установившемся состоянии после такого перехода изображено кривой 2 на рис. 6.13, д. Здесь температура внутренней поверхности ниже 1°, затем при последующем увеличении тепловой нагрузки она постепенно повышается и в ко- [c.147]

Для аппаратов наиболее типичны механические и тепловые нагрузки, а для элементов электроприборов - электрические и тепловые. Укрупненно виды нагрузок подразделяют на механические, электрические, акустические, тепловые, гидравлические (пневматические), радиационные, электромагнитные, магнитные, биологические, климатические и химические. Нефтехимические аппараты одновременно подвергаются влиянию, как правило, нескольких видов нагрузок. Действие различных видов нагрузок взаимозависимо. Так, элект]зи -ческие нагрузки деталей электроприборов, как правило, являются следствием появления тепловых нагрузок. В свою очередь, сравнительно большая тепловая инерция материалов приводит к неравномерному распределению температуры по отдельным конструктивным элементам аппаратов, что является причиной неравномерной деформации и, как следствие этого, появления механических нагрузок. [c.72]

При расчете смесительных аппаратов обычно пользуются нормами допустимой тепловой нагрузки единицы объема смесительного аппарата, установленными практикой. Именно равномерное распределение потоков теплоносителей по сечению с целью увеличения степени использования объема позволяет повысить производительность аппарата и уменьшить его размеры. [c.433]

Погрешности рентгеновского излучателя связаны с нестабильностью параметров питания (напряжения и тока, формы и длительности импульса), погрешностями фильтрации н изменения характеристик излучения в процессе работы, размерами фокуса и уровнем афокального излучения, неоднородностью распределения излучения в рабочем телесном угле, нестабильностями излучения, вызванными внутренними процессами рентгеновского источника, механическими н тепловыми нагрузками на источник в процессе сканирования, вибрациями отдельных элементов излучателя и т. п. [c.450]

Вопросы оптимального распределения тепловой нагрузки между источниками возникли в связи со следующими обстоятельствами. Начиная с температуры наружного воздуха (1 ), равной +0,5° j нагрузка РК может постепенно передаваться на ТЭЦ, и при = = 7,5°G полностью ею обеспечиваться. Дополнительная годовая выработка тепловой энергии при этом составляет 1,63 млн ГДж, что позволяет получить экономию затрат на топливо в 1,6 млн руб./год. Кроме того, оптимальное распределение тепловой нагрузки между РК в течение отопительного периода дает дополнительную экономию затрат на топливо в размере 1,5 млн руб./год. Поэтому было необходимо определить эффективность реализации оптимального распределения нагрузки между источниками, учитывая необходимый объем реконструкции тепловых сетей и возможность организации режимов их работы. [c.138]

Распределение теплового потока. Тепловая нагрузка и температура стенки определяются соотношениями др= к (tl — /2)1 [c.163]

Ещё большее значение имеет характер распределения тепловой нагрузки котлоагрегата между отдельными его элементами, зависящий, с одной стороны, от заданных параметров пара (его давления и температуры), а с другой — от выбора проектировщиком способа теплообмена — радиационного или конвективного. [c.54]

Целью проделанных расчетов была попытка найти вид кривой изменения температуры жидкости по длине канала, чтобы по измеренным значениям температуры стенки и температуры жидкости на выходе из трубы и по подсчитанным величинам удельных тепловых нагрузок определить коэффициент теплоотдачи прямым путем, т. е. делением удельной тепловой нагрузки на величину температурного напора. Однако, как показывают полученные зависимости, воспользоваться ими для этой цели практически не удается, так как распределение температур и тепловых потоков определяется экспонентой, в показателе которой стоит искомая величина — коэффициент теплоотдачи. Можно показать, что и при учете аксиальных растечек получается такой же порочный круг. [c.63]

На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[lq =ll3, q [lql = 3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например, [c.58]

Рис. 7. Варианты распределения по длине трубы удельной тепловой нагрузки.

В качестве примера рассмотрим поведение коэффициента теплоотдачи по длине при синусоидальном распределении тепловой нагрузки [c.118]

Рис. 5.17. Распределение чисел Ки по длине трубы при синусоидальном распределении тепловой нагрузки [81]

В работе [81] исследовалась локальная теплоотдача к ртути в круглой трубе при синусоидальном распределении тепловой нагрузки вдоль стенки. Результаты этих экспериментов пред- [c.126]

Соблюдение гидравлического режима в конечном счете характеризуется точным распределением всего количества циркулирующей в тепловой сети воды по тепловым пунктам в точном соответствии с их фактическими тепловыми нагрузками и температурным графиком. Весьма важно, чтобы точность распределения, достигаемая путем первоначальной наладки тепловой сети, сохранялась в течение всего отопительного сезона. Такая стабильность гидравлического режима сравнительно просто достигается лишь при неизменном расходе сетевой воды каждым тепловым пунктом. Отсюда и стремление эксплуатационников к разработке такого теплового режима для сети, который бы давал возможность сохранять постоянство расхода воды на тепловой пункт. Неизбежная при этом некоторая потеря экономичности является следствием ручной регулировки сети, отсутствия авторегуляторов. [c.45]

Ухудшение теплообмена возникает при равномерном распределении тепловой нагрузки по длине канала всегда в сечениях, [c.174]

Важное значение в определении номинальной и местной напряженности имеет анализ распределения температур для стационарных и переходных режимов. В первом случае этот анализ позволяет установить как сами температуры элементов, так и тепловые нагрузки (в том числе нагрузки термокомпенсации) во втором — температуры и градиенты температур по толщине элементов для различных моментов времени в переходном режиме. В этом анализе используют методы решения задач теплопроводности, а при сложных формах конструктивных элементов и большой нестационарности тепловых процессов — экспериментальные методы термометрии. [c.10]

Распределение тепловой нагрузки Приближенное значение отношения [c.220]

Рис. 4.75. Распределение тепловой нагрузки между теплонасосной установкой и пиковой котельной

На рис. 4.74 показана принципиальная схема такой теплоснабжающей станции с двумя источниками теплоты (теплонасосной установкой и пиковой котельной), а на рис. 4.75 показано распределение тепловой нагрузки между этими установками. [c.368]

Иное получается при сосредоточенном изменении тепловой нагрузки, распределенной вначале равномерно. Пусть при равномерном вначале распределении тепловой нагруз-1 и по длине витка произойдет ее увеличение только в подогревательной части витка. Определим величину весовой емкости витка для нового установившегося состояния, предполагая, что W = onst. [c.97]

Предположим теперь, что бесь прирост тепловой нагрузки распределен равномерно вдоль испаряющей части витка. Тогда водосодержание подогревательной части витка остается без изменения и может быть определено по формуле (4-29). [c.99]

Важным методическим моментом является закладка базовых элементов по изотермическим поверхностям внутри продукта, а также проверка равномерности тепловой нагрузки на элемент в рабочих условиях. Для одиночных датчиков теплового потока получена зависимость сигнала датчика от характера распределения нагрузки по его приемной поверхности [7]. однако ее использование для решетчатых базовых элементов затруднено из-за несоответствия моделей одиночных и гипертермопарных датчиков, а при исследовании технологических процессов — еще и из-за невозможности получить аналитическое описание изменения нагрузки в пределах приемной поверхности элемента. [c.88]

Распределение коэффициента теплоотдачи по высоте трубы оказывается качественно одинаковым как при электрическом, так и Т1 рн конденса Ционном обогреве. Однако при электрообогреве вследствие большой тепловой нагрузки в зоне подогрева жидкость быстрее нагревается и закипает. Поэтому в этом случае область однофазного потока меньше, чем при конденсационном обогреве. Верхняя часть трубы, наоборот, при конденсационном обогреве отличается большей интенсивностью теплообмена, чем при электрическом, за счет больших тепловых потоков. В области подогрева температурные напоры между нагреваемой жидкостью и поверхностью трубы падают. В области кипения жидкости лри конденсационном обогреве температурный напор увеличивается по высоте трубы. Это происходит за счет увеличения теплового потока со стороны конденсирующегося пара вследствие повышения интенсивности теплообмена конденсирующегося пара и кипящей воды. Наоборот, при электрическом обогреве, вследствие повышения интен-сивиости теплоотдачи в области кипения жидкости температурный напор между стенкой трубы и кипящей жидкостью уменьшается. В результате указанного характера изменения местного коэффициента теплоотдачи по высоте трубы средняя теплоотдача при электрическом и паро вом обогреве может приниматься практически одинаковой. [c.316]

Появлению намагниченности могут способствовать многие факторы, например тепловые возмущения, существенная неравномерность тепловых потоков по высоте и периметру труб, изменение температуры стенки, действие мазутного факела как низкотемпературной плазмы, акустоэлектрический эффект вследствие работы отрыва паровых пузырей и их захлопывания. Рассмотрение этих процессов в динамике показывает, что важнейшим фактором следует считать именно термоволновой эффект. Очевидно, эффект проявляется в наибольшей мере в мазутных котлах давлением 110-155 кгс/см на участках с высокой тепловой нагрузкой, особенно при нарушении стабильного пузырькового кипения, в результате чего максимум магнитной индукции наблюдается вдоль образующей экранной трубы, наиболее выступающей в топку. Действие такой магнитной ловушки оказывается достаточным для образования отложений на узком участке внутренней поверхности парогенерирующей трубы вдоль указанной образующей даже в условиях весьма незначительного содержания взвешенных ферромагнитных примесей в котловой воде. Наблюдаемое в практике эксплуатации явно выраженное неравномерное (чередующееся) распределение отложений по длине экранной трубы с обогреваемой ее стороны, по-видймому, соответствует узлам пучности волн магнитной индукции. [c.54]

Анализ температурных полей в течение характерного времени термоциклического нагружения (Тц =60 мин) показывает, что можно вьщелить ряд характерных режимов нагружения, определяющих особые тепловые состояния сферического корпуса. Аналогично циклу изменения температур в цилиндрическом корпусе цикл термоциклического нагружения сферического корпуса характеризуется следующими режимами Во, свойственным холодному состоянию корпуса Bi, определяющим тепловое состояние с максимальным перепадом температур в меридиональном сечении В , соответствующим тепловому состоянию с наибольшей удельной тепловой нагрузкой, но не с максимальной неравномерностью распределения температур Вз, соответствующим тепловому состоянию корпуса при сбросе (7-8-9) тепловой нагрузки с наибольшим (для этапа) продольным перепадом температур, обратным (по знаку) перепаду температур в режиме В . [c.178]

Анализ полей деформаций и напряжений в цилиндрическом корпусе при тепловой нагрузке в период выхода на режим Ai (для нулевого полуцикла) показывает, что максимальные интенсивности упругопластических деформаций и напряжений возникают в переходной зоне (рис. 4.55). Причем действительные значения деформаций (штриховые линии) в опасном сечении достигают 0,45 % и почти в 2 раза превышают значения деформаций, полученные при упругом расчете (сплошные линии). Существенно, что характер распределения и уровень упругопластических деформаций на внутренней и внешней поверхностях примерно одинаковы. Об этом свидетельствуют также форма и размеры зон упругопластических деформаций в характерные момеигы времени нагружения на этапе нагрева. [c.224]

Диапазон применения формулы р = 10,3 4- 18,6 МПа рш = 530 -г- 3230 кг/(м -с) /вх/г- = (- 0,9) (-0,02) 1вых/ = (- 0,18) -Р 0,68 I = 1 -- 2,5 м. Влияния неравномерности тепловой нагрузки при косинусоидальном распределении (Ртах Ь56) не обнаружено. Кризис возникал в сечениях между концом и серединой тепловыделяющей сборки, и с ростом массовой скорости и недо-грева на входе сечение кризиса смещалось от выходного конца сборки. [c.80]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Значительный интерес в связи с этим представляет исследование распределения давлений и истинных объемных паросодержа-ний по длине парогенерирующего канала в условиях неравномерного обогрева по длине. Такие исследования, проводимые в настоящее время в лаборатории двухфазных систем ИВТАН СССР, вероятно, дадут возможность объяснить механизм влияния характера распределения нагрузки по длине канала на величину критической тепловой нагрузки при одинаковых параметрах потока и одном и том же количестве подведенного тепла. [c.79]

Неравномерность распределения тепловой нагрузки является основной причиной выхода из строя чугунных секционных котлов при работе на газе и мазуте. Отдельные секции котлов нагреваются неодинаково и, как еледствие этого, в металле возникают термические напряжения. Тип и расположение используемых газогорелоч-ных уетройств определяют степень неравномерности тепловыделения в топке котла. Чтобы уменьшить эту неравномерность, целесообразно распределить горелки по поду топки при расположении их с фронта неравномерность тепловых напряжений секций увеличивается. [c.45]

На рис. 125 приведена сводная диаграмма, показываюш ая комплексное влияние на направленность радиации различных факторов, а именно увеличения тепловой нагрузки (температуры), изменения коэфициента избытка воздуха, обогащения дутья кислородом, применения карбюрации. Все указанные факторы влияют на абсолютное значение и на распределение температур в факеле, а поэтому и на интенсивность и направленность радиации. [c.232]

Так, например, центральные районы г. Москвы снабжаются теплом от ГЭС-1 и ТЭЦ-12. На начало 1966 г. к сетям этих станций было присоединено около 10 000 зданий с тепловой нагрузкой около 2 200 Гкал1ч. Потребители получали тепло через 4 050 тепловых пунктов, откуда средняя тепловая мощность такого пункта составляла всего лишь 0,55 Гтл1ч и такой пункт объединял в среднем около 2,5 зданий. При малой гидравлической устойчивости таких сетей точное распределение всего количества циркулирующей во ды, особенно при отсутствии авторегуляторов, весьма затруднительно. Эти трудности растут в зависимости от количества точек распределения воды, т. е, количества тепловых пунктов, а также от роста перепада давлений на коллекторе ТЭЦ. Другими словами, крупная тепловая сеть становится при индивидуальном присоединении труднорегулируемой. [c.109]

Для примера определим длину экономайзерного участка и распределение температуры на внутренней поверхности трубы, тепловая нагрузка которой q поддерживается постоянной по длине, если заданы диаметр трубы 10 давление воды в ней 100 дт (< = 309,5° С), температура на входе = 240°С, весовой расход - w = 2000 кГ1м сек и q — I Ю ккал1м -ч. [c.175]

Типичное распределение температуры натрия и плотности теплового потока дано на рис. 7.18. Зависимость тепловой нагрузки на внутренней повер.хностп донышка от входной температуры натрия при разных давлениях показана на рис. 7.19. Тепловые нагрузки в донышке оказались гораздо меньшими, чем на теплопередающей трубе. Инжекция воды в зазор между трубами не повлияла на тепловые потоки в донышке. [c.262]

Часть экспериментальных данных, п])инедопных на фиг. 1 и 2, показывает, что эти данные нельзя удовлетворительно объяснить ни гипотезой локальных условий, ни гипотезой интегральных условий. Однако обработка этих данных на основании описанной выше модели приводит к удовлетворительным результатам, как это видно из фиг. 5. При каждом значошш массовой скорости эти экспериментальные данные можно использовать для определения участка, на котором возникает кризис при каждом исследованном распределении тепловой нагрузки по длине. В идеальном случае этот участок должен сводиться к линии, определяющей сечение, в котором возникает кризис. Однако, учитывая сделанные выше предположення, а такл е естественный разброс экспериментальных данных, можно ожидать, что экспериментальные данные не будут ложиться на одну прямую, а образуют полосу некоторой ширины. [c.220]

В водогрейных котлах высокой производительности и в экспериментальных котлах малой производительности применяются вихревые газомазутные горелки. На рис. 31 приведена горелка водогрейного пикового котла ПТВМ-50, снабженная лопаточным закручнвателем. Подача газа — периферийная. Скорость газа на выходе из сопел — 120— 150 м/сек, скорость воздуха в амбразуре 22—26 м/сек [10]. Благодаря периферийному расположению газовой камеры, нагрев ее излучением можно уменьшить при помощи выключения части горелок. i Вихревые горелки обеспечивают хорошее качество горения с з < 0,1-г-0,2 % при сравнительно коротком факеле. Располагая значительное количество горелок сравнительно небольшой производительности на разных стенках котлов типа ПТВМ и других на достаточном расстоянии одну от другой, можно достичь требуемой равномерности распределения тепловых потоков в топке. Если же расположить две-три горелки почти вплотную на фронтовой стенке котла малой производительности, то тепловые нагрузки будут распределяться очень неравномерно, в результате чего возникнут трудности при регулировании работы горелок. При расположении горелок на противоположных стенках в топках малых размеров часто наблюдается сгорание горелок и вибрации. Хорошие характеристики работы у вихревых горелок, установленных в топках котлов большой производительности. [c.62]

Как следует из анализа моделей кризиса теплоотдачи, критическая тепловая нагрузка является функцией распределения истинного паросо-держания, массовой скорости и температуры по сечению канала. В этом смысле кризис - явление локальное. Однако если оперировать только с осредненными параметрами, без учета реальной структуры потока, то многие экспериментальные факты не поддаются объяснению. Кроме того, сложившаяся в зоне кризиса ситуация зависит от предыстории потока. С этой точки зрения правомерен глобальный подход. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...