Сечение зависящее от времени

Модуль управление каналом (УПРАВ). Рассматривается три вида законов изменения сечений каналов, т. е. параметров и Изменением Р управляет величина у (управляемый параметр) зависящая от времени, перемещения штока или сигнала обратной связи. Алгоритмы изменения сечений каналов следующие. [c.92]

ТОМ, чти для каждого поперечного сечення слоя, греющегося в противотоке, имеет место стационарное (не зависящее от времени) температурное поле, тогда как изменение температуры отдельного куска носит нестационарный характер. Аналитическое решение задачи для неподвижного слоя кусков при - = О [c.292]

В разделе 5.3 показано, что для многих пластичных материалов такие параметры механики разрушения, как коэффициент интенсивности напряжений К и номинальное напряжение в сечении нетто не являются параметрами, описывающими скорость распространения трещины ползучести. Напротив, скорректированный У-интеграл (У-интеграл ползучести /) является таким параметром. Кроме того, установлено, что и при ползучести в случае изменения напряжения переходная скорость распространения трещины также соответствует величине J (см. рис. 5.54). В связи с этим ниже рассматривается возможность применения параметра j и для анализа распространения трещины при зависящей от времени усталости. Для исследования использовали образцы типа N -M (см. рис. 5.49, а) из нержавеющей стали 316 цикл напряжения и частота нагружения указаны на рис. 6,28, v = = 0,1 цикл/мин. Способ определения У-интеграла ползучести в этом случае (рис, 6.31) заключается в том, что деформацию в пр.о цессе полуцикла растяжения считают равной направленной деформации ползучести измеряя раскрытие центра трещины V, происходящее в период выдержки напряжения, определяют скорость раскрытия V по наклону линий на диаграмме V — t. Величину/ оценивают с помощью уравнения, аналогичного уравнению [c.216]

Будем рассматривать плоские волны, распространяющиеся вдоль свободной поверхности бесконечного круглого цилиндра (выпуклая цилиндрическая поверхность) или вдоль свободной поверхности цилиндрической полости кругового сечения в бесконечной упругой среде (вогнутая цилиндрическая поверхность). Тогда в цилиндрических координатах г, 6, ъ (рис. 1.20) поле в упругой среде не будет зависеть от ъ. Будем рассматривать установившиеся гармонические колебания, считая поле зависящим от времени согласно множителю ехр (— аЛ). Твердую среду, как и раньше, будем считать однородной изотропной и идеально упругой. [c.64]

Отметим, что единственное различие между (21.73) и не зависящей от времени корреляционной функцией (21.50) состоит в том, что в (21.73) W p, д) заменяется на W р, )ехр(—Шгх). Поэтому нестационарное сечение рассеяния определяется выражением [c.234]

Прежде всего следует отметить, что собственные значения коэффициента размножения реактора и соответствующие собственные функции не зависят от временной задержки испускания запаздывающих нейтронов. Причина состоит в том, что задача на собственные значения к) является задачей нахождения не зависящих от времени решений уравнения переноса нейтронов, причем член, описывающий вклад деления в баланс нейтронов, равен полному числу нейтронов деления, как мгновенных, так и запаздывающих, деленному на к. В противоположность этому задача о собственных функциях периода реактора существенно учитывает вклад запаздывающих нейтронов. В частности, большое время жизни предшественников запаздывающих нейтронов обусловливает большой вклад медленно убывающих собственных функций периода реактора, причем это не имеет места при учете лишь мгновенных нейтронов. В дальнейшем будем предполагать, что сечения, использующиеся в уравнениях переноса нейтронов (10.2) и (10.3), не зависят от времени. [c.427]

Пусть V — произвольное вертикальное (касающееся слоев t ХС) векторное поле в расслоенном над произведении S x ХС. Усредним его по времени вдоль интегральных кривых предыдущего уравнения. Под этим понимается следующее. Поле v определяет поле v на универсальной накрывающей Rx пространства S x , переходящее в себя при сдвигах R на 2я. Фиксируем начальное сечение, скажем о ХС. Все пространство расслоения Rx отображается на это сечение так, что каждая фазовая кривая поля i(nzd/dz- -d/dt переходит в свою точку на начальном сечении. Это отображение переносит векторы накрывающего поля v в начальное сечение. В каждой точке начального сечения возникает периодически зависящий от t вектор. Усредняя его по t, получаем вектор усредненного по ля в рассматриваемой точке плоскости С. [c.57]

Рассмотрим радиационно-конвективный перенос теплоты при турбулентном движении излучающей среды внутри цилиндрического канала. Канал имеет диаметр й=2га, длина его равна /, температура поверхности неизменна и равна Тс- Среда имеет заданную температуру на входе физические свойства, не зависящие от температуры, и равномерное распределение осредненной скорости Шх по сечению канала. Процесс теплообмена является установившимся во времени. Требуется определить распределение температуры в излучающей среде и тепловой поток [Л. 205]. [c.437]

Нахождение геометрических размеров кинематической схемы представляет только одну часть задачи проектирования крана. Наибольшей затраты времени (более 100 ч) требует определение сечений несущих конструкций. При этом следует учитывать силы, возникающие при различных нагрузках, зависящие от вылета стрелы, а также допускаемые напряжения материала. Задача заключается Б том, чтобы выполнить статические расчеты элементов, работающих на растяжение и сжатие, и использовать аналогичную программу для возможной оптимизации решения, т. е. нахождения возможно более легкого крана. Исходными величинами для расчета здесь будут длины стержней, высота и ширина полок, толщина листов, нагрузки от ветра, характеристики материала (допускаемые напряжения при заданном виде нагружения) и требуемая надел<ность. [c.116]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

Стационарное и нестационарное поля в свою очередь рассматривались как результат наложения трех составляющих. Первая составляющая температурного поля отвечает значению среднеинтегральной температуры сечения трубы и не вызывает температурных напряжений. Вторая составляющая характеризует температурное поле, зависящее только от угла отклонения по периметру трубы от тыла. Третья составляющая для каждого радиального сечения зависит от значения радиуса и характеризует равномерный обогрев. Для каждой составляющей температурного поля рассчитывались температурные напряжения и определялась интенсивность напряжений в каждый момент времени. [c.16]

Существует несколько методик определения временных и остаточных сварочных напряжений. Как правило, при определении деформаций и напряжений вводится ряд допущений, которые заключаются в том, что теплофизические характеристики металла, его модуль упругости Е принимаются не зависящими от температуры, а предел текучести и предел прочности <Тв — изменяющимися в соответствии с идеальной диаграммой упругопластического тела. Кроме того, принимается, что напряжения при сварке одноосны, поперечные сечения остаются в процессе деформирования плоскими, а температурное состояние в свариваемом элементе предельное. [c.500]

Искомые функции, зависящие от продольной координаты s и времени / и шек-тор смещения оси б — вектор угла поворота сечения М, N — векторы момента и силы в сечении. [c.19]

Пусковой период машины связан с повышенной интенсивностью изнашивания, зависящей от длительности бездействия машины перед пуском, от температуры деталей к свойств смазочного материала. Пусковым периодом следует считать промежуток времени от момента пуска до момента стабилизации теплового состояния машины. Пусковой период сопровождается изменениями величин и форм зазоров в отдельных сечениях зазоры могут быть даже нулевыми. [c.375]

Ангстрем проводил эксперименты на длинных стержнях малого поперечного сечения. Температура конца стержня х = 0 периодически менялась, так как через равные промежутки времени его попеременно то нагревали потоком пара, то охлаждали потоком холодной воды. По истечении достаточного времени температура в стержне становилась некоторой периодической функцией от л и не зависящей от начального распределения температур. Это периодическое распределение температур и исследовал Ангстрем. В экспериментах Ангстрема учитывается, что стержень отдает тепло в среду с постоянной, принимаемой за нуль температурой ). [c.138]

Исчерпывающих данных по влиянию механической обработки на длительную прочность в воздухе и в активных средах при действии статических сил нет. Можно предполагать, что механическая обработка должна оказывать влияние на хрупкое разрушение (статическую усталость) в воздухе некоторых видов закаленных высокопрочных сталей, а также сталей, предварительно наводороженных при сварке, травлении или гальванизации. Механическая обработка, активирующая поверхность при ее взаимодействии со средой, должна оказывать влияние на статическую усталость стали в некоторых активных средах. В этом случае уже достаточно времени для развития коррозионных или диффузионных процессов, зависящих от состояния поверхности металла, в силу чего состояние поверхности является решающим при длительной прочности, даже при равномерном распределении напряжения по сечению (одноосное растяжение). [c.142]

Здесь первое слагаемое представляет собой число нейтронов, приходящих в состояние с энергией Е из состояний с энергией Е > (предполагается, что энергия нейтронов, испускаемых источником, значительно больше 9), второе слагаемое даёт число нейтронов, уходящих из состояния с энергией Е в состояния с энергией Е Е. Справа стоит число нейтронов, поглощаемых ядрами в единицу времени (т — время жизни нейтрона по отношению к захвату). Напомним, что в случае медленных нейтронов можно считать не зависящим от энергии нейтрона, если только в тепловой области нет резонансных уровней, так как в этом случае сечение захвата обратно пропорционально скорости нейтрона. [c.401]

Поскольку хим, аномалии, свойственные СР-звёздам, не встречаются у звёзд, представляющих собой дальнейшую стадию эволюции F-, А-, в-звёзд (т. е. у красных гигантов), да и теория нуклеосинтеза внутри таких звёзд не предсказывает появления наблюдаемых аномалий, наиб, приемлемой и распространённой точкой зрения является представление о сепарации хим. элементов в атмосферах СР-звёзд при сохранении в ср. по звезде нормального хим, состава, В отсутствие перемешивания сепарация элементов может происходить под действием силы тяжести, т. е. в соответствии с барометрической формумй устанавливается разная шкала высот для элементов с разд. атомной массой. При этом тяжёлые элементы должны оказаться внизу. Однако в СР-звёздах избыток тяжёлых элементов, как правило, наблюдается в самых верх, слоях атмосферы, где образуются наблюдаемые спектральные линии, причём для образования этого избытка требуется подъём тяжёлых элементов из достаточно глубоких слоёв атмосферы, В связи с этим для объяснения сепарации хим. элементов в атмосферах СР-звёзд привлекают др. механизмы. Наиб, подробно обсуждался механизм диффузии под действием селективного давления света. При поглощении квантов в частотах спектральных линий (где велик коэф. поглощения) происходит передача импульса потока излучения звезды поглощающим атомам. Для тяжёлых атомов со сложной структурой термов и большим кол-вом уровней этот эффект, вызывающий движение поглощающих атомов наверх, будет суммироваться по всем оптич. переходам и может (при определ. условиях) значительно превысить силу тяжести. Такой процесс, бесспорно, должен иметь место в атмосферах звёзд, однако его количеств, оценка весьма сложна. Величина эффекта на каждом уровне атмосферы зависит от локальной темп-ры, определяющей населённости уровней, и от величины потока излучения, к-рый зависит как от темп-ры, так и от концентрации атомов. Зависимость силы, изменяющей концентрацию, от самой концентрации делает задачу нелинейной, а формирующиеся аномалии — зависящими от времени. Характерное время накопления аномалий путём селективной диффузии 10 — 10 лет. Попытки исследования этого механизма показали, что он может объяснить нек-рые аномалии, но во мн. случаях количеств, согласие с наблюдениями получить нельзя. Др. механизм, в принципе способный приводить сепарации элементов, связан с различием кинетич, сечений возбуждённых и невозбуждённых атомов и с асимметрией (по частоте) возбуждающего излучения (т. н. светоин- [c.410]

В правой части уравнения могут находиться члены, явно зависящие от времени. Это возмущающие силы (функции), которые всегда заданы и отражают влияние на систему окружающей среды. Их обозначают как f(t) или (Xi)i. Индекс 1 обозначает, что эти возмущения подаются на вход системы. Такое обозначение является единым и для систем с распределенными параметрами. В последнем случае входная величина является граничным условием l(Xi)i = Xi(t, 0)]. Если в распределенных системах из1менение искомых параметров рассматривается в промежуточном сеченни z, то эти параметры записываются без подстрочного индекса, но когда параметры отнесены к выходному сечению объекта, их обозначают индексом 2, например (Хг)2- Для распределенных систем такая запись эквивалентна следующей (Xi)2 = Xi(r, I). Для систем. с сосредоточенными параме-52 [c.52]

Сопротивление электролита в прикатодном пространстве при наличии в нем значительной концентрации индифферентных ионов можно считать не зависящим от времени. Сопротивление электролита в порах цементного осадка является функцией суммарного сечения пор, зависящего в свою очередь от начапьной концентрации разряжающихся ионов в растворе (подробнее см. ниже). [c.11]

Гринхилл в названной в примечании 3 на стр. 467 работе исследовал симметрические колебания воды в канале, поперечное сечение которого состоит из двух прямых, наклоненных к вертикали под углом в 60°. Для наиболее аналитически простого колебания этого рода мы будем иметь, опустив множитель, зависящий от времени, [c.553]

Первоначальную теорию дифракции нейтронов создали физики-ядерщики, которые использовали свои профессиональные понятия ди еренциальных сечений, а не амплитуды атомного рассеяния. Впоследствии варианты этой теории разработали структурщики, которые внесли в нее понятия, используемые в дифракции рентгеновских лучей, и специалисты по физике твердого тела, описывающие свои эксперименты с помощью волновых векторов к, зон Бриллюэна и т.д. Дополнительное усложнение, которое было связано с изучением неупругого рассеяния в процессах, зависящих от времени и включающих фононы и магноны, привело главным образом к развитию этого, заимствованного из физики твердого тела подхода, а не к обобщению методов фурье-преобразований. [c.13]

Стационарным (или установившимся) течением газа называется такое течение, при котором расход газа М во всех сечениях канала оказывается одинаковым и не зависящим от времени, кроме того, пара метры газа в любой точке потока также не изменяются с течением вре мени и на входе в канал принимаются постоянными. (Последнее допу щение справедливо лишь при истечении газа из сосуда неограниченной емкости.) [c.153]

Колебания могут возбуждаться от силовых и кинематических внешних воздействий. Под силовым воздействием понимается внешняя сила F(t), или момент M(t), приложенные к рассматриваемой системе и зависящие от времени. При кинематическом внешнем воздействии считается, что F(t) = M(t) = = О, однако какая-либо точка или точки (иногда сечение) рассматриваемой системы перемещается по заданному (известному apriori) закону, соответственно (t) или i(t), i = 1, п. [c.840]

Для поля излучения, не зависящего от времени, изменение интенсивности при про.хождении элементарного цилиндра сечением йо и высотой <13 описывается ур-ниом П. и,, лежащим в основе стационарной тео-рииП. и. [c.609]

В. Paul и С. С. Fu [1.273] (1967) интегрировали классическое уравнение изгиба балки при нулевых начальных условиях и заданном на свободном конце перемещении, линейно зависящем от времени. Применением синус-преобразования Фурье и метода вариации произвольных постоянных построе но решение для изгибающего момента в функциях Френеля На основе предположения, что в начальной стадии дефор мированная часть балки не искривляется, а только повора чивается относительно еще недеформированной части (де формированная ось имеет вид ломаной), получена без реше ния дифференциальных уравнений простая формула для по перечной силы. Сравнение с решением уравнения Тимошен ко обнаруживает хорошее соответствие. Отмечается, что для максимального значения нагибающего момента, которое наступает через большое время после прохождения волновых фронтов, классическая теория изгиба и теория типа Тимошенко должны давать близкие результаты. В дискуссии по этой статье [1.295] (1967) было отмечено, что максимум поперечной силы в балке Тимошенко имеет место в начальный момент времени и поэтому его выражение можно получить применением предельной теоремы преобразования Лапласа к изображению, приведенному в обсуждаемой статье. Сомнительно, что при определении максимального изгибающего момента в заданном сечении и в любой достаточно малый момент времени решение авторов, основанное на классической модели изгиба, будет давать реальную оценку. В ответе авторов отмечается, что эксперименты все же подтверждают применимость классической теории изгиба, хотя теоретически это не доказано. [c.64]

Предположим теперь, что семейство функций зависит от времени. Зависящая от времени функция (зависящая к тому же от к параметров) может рассматриваться как функция, зависящая от к + 1)-го параметра. Таким образом, множество Максвелла зависящего ещё и от времени Л-параметрического семейства функций может рассматриваться как гиперповерхность в (Л 1)-мерном параметрическом пространстве-времени . При этом мгновенные множества Максвелла — это сечения этой гиперповерхности изохронами t = onst. [c.55]

И наконец, изображают спектры испускания в любо момент времени после возбуждения, выбирая сечения временной шкалы. Зависящие от времени смещения спектров трудно отчетливо представить себе, рассматривая полпую совокупность данных. По этой причине МСИ нормируют к одной и той же интенсивности в максимуме (рис. 3.11 см. также рис. 8.19). [c.86]

Разрушение поверхности диска оказывается не зависящим от крупности используемого зерна. Действительно, из рис. 2, а следует, что износ диска из закаленной до HR 61-63 стали ШХ15 [11] при пропускании 500 г абразивного зерна черного карбида кремния не зависит от крупности зерна в широком диапазоне ее изменения. Для крупностей зерна от 200 до 1840 як при скорости вращения кольца 26 м1сек весовой износ кольца оставался постоянным и равным 20 мг. Устранение экранирующего влияния отскочивших зерен достигается достаточно малой плотностью абразивного потока. В этом случае при достаточно большой скорости вращения стального диска можно через специальное окошечко наблюдать, как каждый удар абразивной частицы достигает цели, давая отчетливое искрообразование. Влияние длительности высыпания 100 г зерна крупностью 490—590 мк в течение опыта при скорости вращения диска 26 м сек и сечении трубки 20 мм на 1,5 мм на износ закаленной стали ШХ15 иллюстрируется рис. 2,6. Начиная с длительности 480 сек и выше износ не зависит от времени высыпания. [c.26]

Определим зависимости давления воздуха в рабочей камере объемных пневмодвигателей от угла поворота вала и от времени. Давление в рабочих камерах является функцией времени в связи с тем, что цикл рабочих процессов в камере состоит из трех-пяти фаз и каждая фаза, отличаясь от предыдущей величиной пропускной способности воздухораспределительных каналов, начинается с переходного процесса, зависящего в аналитическом выражении от времени. Для объемных пневмодвигателей могут быть применены дифференциальные уравнения термодинамики, составленные для поршневых многоцилиндровых пневмодвигателей [6] на основе ряда допущений, позволивших рассматривать цилиндр пневмодвигателя как проточную камеру с переменным объемом (2) или (5), а подводящие и отводящие каналы — как дроссели с переменным сечением и переменным приведенным коэффициентом расхода. При этом считаем, что воздух является совершенным газом и его параметры изменяются квазистатически (одновременно по всему объему рабочей камеры), а теплообмен между воздухом и стенками 200 [c.200]

Ангстрем работал с длинным стержнем малого поперечного сечення. Температура его конца ж = О периодически изменялась, так как он через равные промежутки времени попеременцо нагревалсч в потоке пара и охлаждался потоком воды. По истечения достаточного времени температура в стержне становилась некоторой периодической функцией х п t, не зависящей от начального распределения. Это периодическое распределение температур п исследовал Ангстрем. Стержень отдает тепло в среду с постоянной, принимаемой за нуль температурой. Поперечное [c.50]

Здесь г — расстояние между частицами, к = р/0— волновой вектор, р — импульс в с. ц. и. сталкиваю щихся частиц, 0 — угол рассеяния, /(О) — амплитуда рассеяния, зависящая от угла рассеяния и энергии сталкивающихся частиц. Первый член в этом выражении описывает падающие частицы, второй — рассеянные. Дпфференц. сечение рассеяния определяется как отношение числа частиц, рассеянных за единицу времени в элемент телесного угла к плотности потока падающих частиц. Сечение рассеяния на угол 0 (в с. ц, и.) в единичный телесный угол равно [c.271]

Во ВНИИМТе в 1955—1960 гг. разработан новый метод расчета регенераторов, основанный на решении задачи регенеративного теплообмена в обшей ее формулировке. Допущения, принятые для облегчения математического решения, не искажают физической сущности задачи. Допущения эти следующие 1) насадка представляется в виде симметрично обогреваемой плиты толщиной 27 , и проникновение тепла внутрь кирпича происходит лишь в одном направлении (вдоль оси А) 2) тепловым потоком в насадке вдоль направления движения газов пренебрегается (насадка разделенная) 3) пренебрегается неравномерным распределением температуры газов в поперечном сечении канала насадки (учитывается изменение температуры газов по времени и по высоте насадки) 4) все физические свойства и характеристики кирпича насадки и газовых сред приняты средними, постоянными и не зависящими от температуры. [c.336]

Соответствующая система уравнений движения идеальной жидкости принципиально может быть решена, однако получение решений, зависящих от четырех переменных (трех координат и времени), практически невозможно. Известны некоторые попытки получения численных решений в случае установившегося движения, а также при дополнительных упрощающих предположениях. Решение пространственных задач, несомненно, имеет методическую и теоретическую ценность, однако сложность соответствующих вычислений и частный вид получаемых результатов не удовлетворяют потребностей современной практики расчетов и экспериментальных исследований турбомашин. Другой, более распространенный, подход к расчету пространственного потока в решетках турбомашин состоит в решении предельных двумерных задач установившихся течений осесимметричного течения через решетки с бесконечным числом лопаток, двумерного течения на осесимметричных поверхностях токов в слое пере.менной толщины и вторичных течений в поперечных сечениях двумерного потока. Упомян гтые двумерные задачи допускают практически приемлемые методы решения и в своей совокупности дают приближенное решение задачи пространственного течения, [c.273]

Колебания конструкции ЛА в полете вызывают изменение аэродинамического давления на колеблющейся поверхности, что в свою очередь сказывается на характере самих колебаний. Различают два вида аэродинамических сил зависящие от перемещений (так называемые силы аэродинамической жесткости) и силы, определяемые поперечными скоростями перемещений (силы аэродинамического демпфирования). Для малых перемещений принята линейная зависимость сил от местных углов атаки. Аэродинамические силы являются потенциальной причиной потери устойчивости. Величины коэффициентов аэродинамических сил зависят от формы перемещении колеблющейся поверхности, ее геометрии и скорости набегающего потока. В зависимости от режима полета применяют те или иные аэродинамические теории несжимаемого потока, дозвукового, трансзвукового, сверхзвукового и гиперзвукового. На практике используют методы расчета аэродинамических характеристик при определенных допущениях. Согласно гипотезе стационарности аэродинамические характеристики крыла, движущегося с переменной линейной и угловой скоростями, заменяются в каждый момент времени аэродинамическими характеристиками того же крыла, движущегося с постоянными линейной и угловой скоростями. Распрост-раиенной также является гипотеза плоских сечений, по которой предполагают, что любое сечение крыла конечного размаха обтекается так же, как сечение крыла бесконечного размаха. Для крыла достаточно большого удлинения обычно принимают, что хорды, перпендикулярные оси жесткости, при колебаниях не деформируются. Толщину и кривизну крыла (оперения) предполагают малыми (по сравнению с хордой). [c.484]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...