Коэффициенты аэродинамические

Шар, к которому по форме приближаются многие твердые компоненты потоков газовзвеси, является плохо обтекаемым телом. Безотрывное обтекание сохраняется лишь при невысоких числах Rex, а положение точки отрыва пограничного слоя от поверхности зависит от режима обтекания, т. е. от Ret- Соответственно меняется и закон сопротивления, который оценивается коэффициентом аэродинамического сопротивления Сш, учитывающим как силы трения, так и разность сил давления в лобовой и кормовой частях шара. [c.47]

Рис. 2-2. Зависимость коэффициента аэродинамического сопротивления частиц от Rex.

Определив экспериментально Va, можно затем оценить коэффициент аэродинамического сопротивления по выражению (2-1) [c.50]

Таким образом, коэффициент торможения падения частиц во встречном потоке зависит от числа тормозящих элементов п, отношения скорости витания и скорости падения в вакууме, коэффициента аэродинамического торможения К и ряда факторов, суммарно учитываемых эмпирическим коэффициентом с. Согласно (3-20) и (3-24) определим, что [c.92]

При противоточном падении частиц в камере с тормозящими элементами общий коэффициент аэродинамического сопротивления можно оценить по правилам оценки местного сопротивления, представив его как сумму трех слагаемых [c.131]

Коэффициент аэродинамического сопротивления, вызванного наличием движущейся насадки, [c.134]

Рис. 11-2. Зависимость габаритов теплообменной камеры типа газовзвесь эт коэффициента аэродинамического торможения и удельного веса насадки.

Средний коэффициент аэродинамического торможения Количество передаваемого тепла Сечение газовой камеры Сечение воздушной камеры Высота газовой камеры Высота воздушной камеры Суммарная высота теплообменника [c.370]

Куном проведено сопоставление затрат материалов на создание воздухонагревателя типа газовзвесь и обычного регенератора для мартеновских печей на 3 и 90 г, а также каупера домны. Показано, что во всех случаях затраты шамота, кирпича, бетона, металла более чем на порядок уменьшаются при переходе к теплообменникам типа газовзвесь . При этом отмечается небольшая тепловая инерция аппарата и возможность быстрого его разогрева. Следует отметить, что по опытным данным Л. Купа коэффициент аэродинамического торможения насадки k в среднем составлял 0,7. [c.373]

Коэффициенты аэродинамические пластины при свободно-молекулярном обтекании 164 [c.299]

Дайте определение коэффициентов аэродинамических сил и объясните их смысл. [c.13]

Для несимметричного профиля крыла (рис. 1.11) экспериментальным путем найдена зависимость между коэффициентами аэродинамической нормальной силы с,1 и аэродинамического момента тангажа /Пг относительно точки О передней кромки (эта зависимость графически показана на том же рисунке). Для заданных условий определите коэффициент центра давления Сд = Хд/Ь и безразмерную координату фокуса по углу атаки хр = Хр/Ь. [c.15]

Определите коэффициенты аэродинамических сил, момента тангажа, центра давления, а также аэродинамическое качество профиля (см. рис. 7.5), описанного уравнением контура у = 2с (х/Ь1) (1 —xlb), где с = 1 Ь = 20. Профиль расположен под углом атаки а = 0,1 рад в сверхзвуковом воздушном потоке с числами Моо = 3 и 20. Отношение удельных теплоемкостей для воздуха k = p/ v = 1,4. [c.175]

Найдите зависимости для перехода от коэффициентов аэродинамических производных отдельных сечений преобразованного крыла в фиктивном несжимаемом потоке к производным соответствующих сечений исходного крыла в сжимаемой среде. При выво,о,е этих соотношений должны быть использованы производные циркуляции преобразованного кры.ла (см. задачу 9.54), Рассмотрите случаи симметричного (с/, = а 0 = Ыг) и асимметричного = дз = 0 д. = (о дви- [c.255]

Коэффициент аэродинамического сопротивления. Введем коэффициент динамического воздействия или волнового сопротивления передней поверхности тела в потоке газовзвеси, ранный отношению динамической силы F, действующей вдоль этой [c.397]

Концентрация твердой фазы 297 Коррозия труб 295 Коэффициент аэродинамический 254 [c.408]

Помимо указанных коэффициентов, аэродинамические особенности профиля характеризуются распределением давления по его контуру. В целях сравнения пользуются безразмерной величиной— коэффициентом давления р, под которым понимают отношение разности давлений в данной точке профиля и перед решеткой к динамическому напору, вычисленному по скорости перед решеткой [c.229]

Расход через центральную трубу устанавливается в соответствии с соотношением коэффициентов аэродинамического сопротивления тракта центральной трубы и короба вторичного воздуха горелки. Как показывают расчеты, при номинальном режиме работы горелки скорость вторичного воздуха в основном канале составляет 28 м/с, в центральной трубе — 18 м/с при этом в центральной трубе устанавливается расход воздуха 1,32 м /с, что составляет около 3,75% общего количества воздуха на горелку. [c.28]

Вход вторичного воздуха в лопаточный аппарат был улучшен путем установки конуса над лопатками, что увеличило равномерность распределения вторичного воздуха по сечению. При этом снизилось аэродинамическое сопротивление по вторичному воздуху (коэффициент аэродинамического сопротивления уменьшился с 4,5 до 3,3). [c.63]

Приведенные цифры относятся к углу установки лопаток 1=47° (см. рис. 39). С изменением этого угла существенно меняются коэффициенты аэродинамического сопротивления вторичного и первичного каналов горелки, отнесенные к выходной скорости (рис. 27). Поля аксиальных скоростей на выходе из канала вторичного воздуха горелки приведены на рис. 27,6. [c.66]

Скорость воздуха на выходе из горелки для доменного газа при нимается 20—25 м/с. Расчетный коэффициент аэродинамического сопротивления воздушного тракта горелки, отнесенный к выходному сечению, равен 2,5. [c.88]

В комбинированной газомазутной горелке (см. рис. 34) коксовый газ подается по каналу 12. Расчетный коэффициент аэродинамического сопротивления горелки, показанной на рис. 34, по коксовому газу (отнесенный к выходному сечению) равен 4,5. [c.88]

Отличительной особенностью противотока по сравнению с восходящим и нисходящим прямотоком является более быстрое наступление квазиравномерного движения частиц. Другая принципиальная гидромеханическая особенность противотока видна при сравнении формул (2-60) и (2-61) для противотока в отличие от прямотока время пребывания частиц может быть значительно увеличено без изменения длины канала за счет приближения скорости газа к взвешивающей скорости, т. е. за счет приближения коэффициента аэродинамического торможения к единице kv—> , Тт—>оо. Для восходящего прямотока (пневмотранспорт) изменение скорости газа ограничено условиями беззавальной работы. Поэтому увеличение времени пребывания частиц—времени теплообмена и массопере-носа — в этом случае возможно лишь путем соответствующего наращивания высоты установки. [c.75]

Первое слагаемое отражает коэффициент трения газа по Высоте теплообменной камеры h=lLID, оно, как правило, на порядок меньше остальных слагаемых. Второй член представляет сумму коэффициентов аэродинамического оо противлеиия тормозящих сеток. Для одной группы вставок он экспериментально может быть определен при продувке камеры чистым газом по выражению [c.132]

Коэффициент аэродинамического сопротивления винтовых сетчатых вставок вс на основе полученных в [Л. 21] опытных данных три / = 0,30- 0,66% dold = = 3,35н-7,7 Re = (1,98 3,2) 10 , п = 5,33 может быть определен по формуле [c.134]

Согласно данным гл. 2 о коэффициентах аэродинамического сопротивления (рис. 2-7), кварцевые частицы, использованные в опытах по теплообмену А. М. Николаевым и 3. Ф. Чухановым, Г. Н. Худяковым н 3. Ф. Чухановым, 3. Р. Горбисом [Л. 222, 307, 71], относятся к первой группе неправильных частиц. Поэтому коэффициент геометрической формы этих частиц принимается равным 1,2. При обработке данных [Л. 71] в области Re<200 учтены изменения, связанные с уточнением данных о коэффициенте сопротивления кварцевых частиц, использованных, в этой работе. [c.162]

Полученные выражения согласуются с критериальным уравнением (6-3). В отличие от последнего зависимости (6-7) и (6-8 ) непосредственно указывают (с учетом исходных допущений) по крайней мере на три важнейших обстоятельства 1) интенсивность теплообмена с потоком газовзвеси выше, чем с чисто газовым потоком 2) относительное приращение интенсивности ANun/Nu прямо пропорционально отношению коэффициентов аэродинамического трения т/ и отношению коэффициентов неравномерности (скольжения) компонентов по скорости и температуре если в общем случае то ANun/Nu пропорционально концентрации твердого компонента в степени л 1 3) относительное приращение интенсивности теплообмена прямо пропорционально отношению теплоемкостей компонентов Ст/с. [c.185]

При этом скорость СЛОЯ, обеспечивающую движение в режиме плотного слоя, следует проверить по критическому числу Фруда Ргкр (гл. 9), а потерю давления можно рассчитывать по данным, приведенным в гл. 9. Диаметры теплообменных камер зависят от выбора величины скорости газа. Для камер типа слой эта величина в основном ограничивается допустимым аэродинамическим сопротивлением. Для прямоточных аппаратов типа газовзвесь скорость газа ограничена условиями беззавальной работы, а в противоточных — коэффициентом аэродинамического торможения А = у/ув, который должен быть из-за опасности уноса частиц меньше еди- [c.363]

На рис. 1.12 изображены поляры двух профилей крыла. Покажите, какой будет соответствующая форма этих профилей, и определите для каждого из них непосредственно по рисунку максимальное качество, наивыгодиейший угол атаки, максимальный коэффициент аэродинамической подъемной силы и критический угол атаки. [c.15]

Определим производные от коэффициентов аэродинамических сил и моментов. При этом обратим внимание на то, что в случае бесциркуляционного обтекания в каждом сечении С = onst выполняется условие равенства нулю циркуляции, т. е. [c.228]

Сравнивая полученное значение р с давлением (ро)р.л.т. можно отыскать методом последовательных приближений такую величину Рдон, при которой Рп = (Ро)р.л.т- После этого оказывается возможным определить длину зоны отрыва 3.0 2 = ft tg 4 и коэффициенты аэродинамических сил [c.298]

Завод изготовил четыре опытные мазутные горелки для одного корпуса котла ПК-47 Запиской ГРЭС по типу горелок Липинского (рис. 36). На заводе проводились аэродинамические исследования указанной горелки на модели. По результатам этих исследований было установлено, что коэффициент аэродинамического сопротивления горелки, отнесенный к выходному сечению каналов, равен 2,72. В наружный прямоточный канал 1 поступает 70% воздуха, в центральный канал 2, имеющий тангенциальные лопатки, —30% воздуха. Характер распределения скоростей выходящего из горелки (по холодным продувкам) потока представлен на рис. 36,6. Дальнобойность горелки равна 7—8 калибрам амбразуры. [c.76]

Количество газораздающих трубок и их сеченне п/тр выбираются по номинальному расходу газа через горелку исходя из значения выходной скорости газа 120—180 м/с. Коэффициент аэродинамического сопротивления газораздающей трубки зависит от ее характеристики (диаметра, длины, конфигурации) и в конструкциях горелок ЗиО изменяется в пределах 1,5—5,0. [c.80]

При расчетном коэффициенте аэродинамического сопротналения, отнесенном к выходному сечению, равном 2,4, аэродинамическое сопротивление горелки по доменному газу составляет 588—882 Па. [c.87]

Аэродинамическое сопротивление горелок по вторичному воздуху в значительной степени зависит от соотношения FijРобщ, т. е. от доли выходного сечения горелки, приходящейся на каналы первичного воздуха. Зависимость коэффициента аэродинамического сопротивления тракта вторичного воздуха горелок (отнесенного к выходному сечению каналов) от соотношения F]jРобщ приведена на рис. 44,(9 линия / — для горелок с вертикальным под- [c.89]

Для прямоточных щелевых горелок ГПЧв с горизонтальным подводом вторичного воздуха коэффициенты аэродинамического сопротивления вторичного воздуха примерно в 1,5 раза ниже, чем у горелок с подводом вторичного воздуха по вертикали. Это связано с тем, что площадь подводящего сечения у горелок с вертикальным подводом вторичного воздуха получается заниженной. Для упрощения конструкции горелки имеют постоянную ширину йг, а площадь подводящего сечения вторичного воздуха равна площади выходного сечения горелки. Поток вторичного воздуха на выходе из горелок равномерно распределяется по высоте каналов, а по ширине он имеет симметричный профиль относительно центрального канала С, где скорости наибольшие. Скоростные поля в каналах первичного воздуха горелок достаточно равные. Средние скорости по всем четырем каналам близки между собой, неравномерность по каналам не превышает 10%. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...