Упругопластическое тело

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

ТРЕЩИНЫ В УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ТЕЛАХ 25. Экспериментальные исследования пластической зоны у конца разреза-трещины [c.204]

Частный случай диаграммы с линейным упрочнением — диаграмма идеального упругопластического тела, для которого модуль упрочнения щ=0 (рис. 65). Диаграмма используется для материалов, имеющих ярко выраженную площадку текучести, если деформации детали не превосходят величины гт, а также в случаях аппроксимации действительной диаграммы растяжения. [c.119]

То есть произведение интенсивностей деформаций и напряжений является величиной постоянной для рассматриваемого концентратора в упругом и упругопластическом теле. [c.129]

Для упругого тела последовательность его нагружения какой-либо роли не играет, так как имеет место однозначное соответствие между напряженным и деформированным состояниями независимо от того, каким образом они созданы. В упругопластических телах ситуация оказывается принципиально отличной. Для упругопластического тела существен не только характер напряженного состояния в его точках, но и путь, по которому оно было создано. В зависимости от этого может значительно меняться деформированное состояние в одних и тех же точках тела. [c.298]

Гнс. 3.1.3. Диаграмма процессов одноосного статического п динамического нагружения и разгрузки (при отсутствии поперечных деформаций и тепловых эффектов) упругопластического тела, претерпевающего фазовый переход [c.255]

Соотношения (1.9.1) и (1.9.2) для случая растяжения определяют модель упругопластического тела. Поведение таких материалов как сталь, алюминиевые и [c.37]

Отсюда вытекает естественная мысль — моделировать упрочняющиеся упругопластические тела набором идеально упругопластических стержней, вынужденных деформироваться совместно. [c.61]

Интегрирование ведется в пространстве напряжений по пути, выходящему из точки о и возвращающемуся в эту же точку. Заметим прежде всего, что для упругопластического тела [c.484]

Покажем возможность использования энергетического критерия равновесия для решения задач теории трещин в идеальном упругопластическом теле [150, 156]. Рассмотрение проведем для случая, когда пластическая деформация сосредоточена в узкой зоне перед кромкой трещины [209, 328, 342]. Пусть толщина [c.37]

Исследование независимости от контура /-интеграла в упругопластическом теле предпринималось неоднократно [165]. Большинство исследователей пришло к выводу, что интеграл не зависит от контура в рамках не только деформационной теории, но и теории течения. На рис. 13.19 показаны значения /-интеграла для разных контуров с эффективными радиусами Гаф (сначала при нагружении полосы с краевой трещиной растягивающим напряжением а, а затем трехточечным изгибом моментом) [165]. [c.98]

Установим связь между интенсивностью напряжений о,- и интенсивностью деформаций е( для упругопластического тела с линейным законом упрочнения. Диаграмма a —e для такого тела представлена на рис. 10.7. [c.283]

В соответствии с диаграммой для идеального упругопластического тела нижний участок стержня не может воспринимать большей нагрузки, чем Яд = о-,А. Поэтому при дальнейшем увеличении внешней нагрузки возрастает нагрузка, воспринимаемая верхним участком. В предельном состоянии при Р = Р р усилия, воспринимаемые верхним и нижним участками стержня, будут равны Я к = <УтА и Кд = о,/1. [c.174]

Рис. 10.4. Идеальное упругопластическое тело

Рис. 12.94. Диаграммы напряжений а) произвольного вида без площадки текучести б) с линейным упрочнением и без площадки текучести в) диаграмма Прандтля (упругопластическое тело) г) диаграмма напряжений жестко пластического тела.

Коэффициенты fy i (тпрИ]кд) уравнений и свободные члены ( кд) вычисляются по следующим формулам а) для упругопластического тела [c.46]

Первое допущение позволяет использовать классические представления и уравнения механики сплошных однофазных сред (уравнения идеальной и вязкой жидкостей, уравнения упругого и упругопластического тела и т. д.) для описания процессов в масштабах самих неоднородностей, т. е. процессов внутри или около отдельных включений или неоднородностей (для смеси в целом это — микропроцессы). При этом для описания физических свойств фаз (вязкости, теплопроводности, упругости и т. д.) моншо использовать уравнения и параметры, полученные из опытов с соответствуюпщми веществами в однофазном состоянии. [c.17]

Для исследования описанных процессов будет использована односкоростная, однотемпературная, с общим давлением фаз модель двухфазного упругопластического тела (Р, И. Нигмату-лин, 1970), основанная па уравнениях 10 гл. 1. Предполагается, что макроскопические скорости (а следовательно, и нереме-щеиия), температуры и давления фаз совпадают [c.242]

Схема нагрузки и разгрузки упругопластического тела с фазовым переходом. На рис. 3.1.3 схематично показаны зависимости o (F) II p V) нри адиабатических нагрузке н разгрузке упругонластпческого тела, претерпевающего фазовый переход при р = Ps нрн одноосных (вдоль оси х) деформациях, т. е. когда отсутствуют поперечные деформацпп. Чтобы четче выявить необратимость из-за пластических деформаций, представлен случай, когда тепловая составляющая давления мала (р /)р(р°)), и адиа- [c.254]

Мы не закончили изложения теории Будянского в 16.4. Для построения полной модели тела, подчиняющегося уравнениям деформационного типа для некоторых путей нагружения, отличных от пропорционального, необходимы дополнительные гипотезы. Один факт существен, и его следует еще раз подчеркнуть соотношения деформационной теории могут быть справедливы для непропорциональных нагружений только тогда, когда последующие поверхности нагружения, ограничивающие область упругой разгрузки, имеют угловую точку, перемещающуюся по пути нагружения вместе с концом вектора в. Чтобы выяснить некоторые свойства упругопластических систем, которые, вероятно, принадлежат и упругопластическому телу, рассмотрим некоторую простую модель. В качестве такой модели выберем круглую тонкостенную трубу из упругопластического материала, не обладающего упрочнением. Труба изгибается моментами Mi и и перпендикулярных плоскостях 2 1, Xi и Х2, Ж3. Обознзчим радиус трубы R, тол- [c.545]

Эти замечания существенны в связи с тем вопросом, который будет рассмотрен ниже, а пменно вопросом о распространении упругопластических волн. Большая часть экспериментальных данных, сюда относящихся, получена в опытах по распространению волн именно в стержнях. С другой стороны, пластическая деформация связана с диссипацией энергии, и вопрос, скажем, о прогрессивных волнах для упругопластических тел лишен смысла, возбужденные с одного конца волны быстро затухнут и не дойдут до второго конца. Большая часть опытов производилась при импульсном нагружении на одном конце, измерялись либо остаточные деформации после прохождения пластического фронта, либо изменение деформации во времени в каком-либо сечении образца. Даже приближенный анализ, подобный сделанному в 13.8 для упругого стержня, для упругопластнческих [c.565]

В задачах теории пластичности стеленной закон редко дает удовлетворительное описание экспериментальных кривых. Как правило, приходится решать упругопластическую задачу, в рамках деформационной теории пластичности нет разницы между формулами, описывающими упругое и пластическое состояния, но функция s(t ) оказывается линейной для достаточно малых значений v и нелинейной после достижения предела текучести. Это обстоятельство, естественно, усложняет решение задачи, хотя трудности не носят принципиального характера. Более серьезным моментом служит то, что предположение о несжимаемости материала для упругопластических тел, строго говоря, не выполняется. Имеются многочисленные решения, учитывающие эффект сжимаемости, нам не кажется, что получаемое при этом уточнение настолько серьезно, чтойы была необходимость излагать соответствующие результаты. [c.636]

Теория длительного разрушения или длительной прочности металлов при высоких температурах является в известной меро контрастной по сравнению с описанно11 выше теорией распространения трещин в хрупких или упругопластических телах. При длительном действии нагрузок при повышенной температуре, металл ползет, явление ползучести было описано и проанализировано в гл. 18. Там было отмечено, что если уровень напряжений достаточно высок, то, начиная с некоторого момента, скорость ползучести начинает возрастать (третья фаза ползучести) и процесс ползучести заканчивается разрушением образца. [c.672]

Увеличивая количество стержней с разными углами наклона, как показано на рис. 3.30, диаграммы F — Д/j можно получить с большим числом угловых точек и она будет иметь вид кривой, приведенной на рис. 3.31, где точки А, соответствуют переходу в пластическое состояние очередной пары стержней. г1ффект разгрузки показан на том же рисунке. Исходя из этого результата, нолинейно-деформируемое упругопластическое тело можно мыслить себе как ста1ически неопределимую систему с бесконечно большим числом эле- [c.74]

Если упругопластическое тело при его нагружении переходит последовательно состояния, соответствующие процессу активного нагружения, то это тело всегда может быть отождествлено с нелинейно-упругим телом и для него верно введение условной потенциальной энергии и справедлива (только для активного процесса) форма уравнения (9.21) принципа возможных перемещений. Так как потенциальная энергия определяется с точностью до аддитивной (добавляемой прямым суммированием) постоянной С, то эту постоянную всегда можно выбрать так, чтобы в некотором заданном наперед состоянии потенциальная энергия была равна нулю. ТакЬе состояние назовем нуяевьш или с(х)тветствующим нулевому уровню потенциальной энергии. [c.196]

Обращаясь к схеме идеального упругопластического тела, в соответствии с которой расчетная диаграмма растяжения пластичных материалов (см. рис. 1.5) заменяется идеализированной диаграммой (см. рис. 1.9, в), можно определить предельное значение момента, которое воспринимает закручиваемый стержень. Для стержня круглого поперечного сечения процесс дсгформирования может быть [c.313]

Для определення напряженного и деформированного состояния идеального упругопластического тела с трещиной воспользуемся деформационной теорией пластичности. Известно [194], что действительные перемещения соответствующие состоянию равновесия, реализуют минимум нолно1 1 энергии [c.219]

Максимальное касательное напряжение в каждой точке рассматриваемого упругопластического тела, согласно условию Треска — Сен-Венана, не может превышать предела текучести на сдвиг т,(2тт = 0т. От —предел текучестй при растяжении). [c.240]

В предыдущих разделах предполагалось, что деформации, сопровождающие распространение волн, являются малыми, и материал можно считать линейно-упругим. Работы, посвященные нелийненому волновому анализу упругих композиционных материалов, немногочисленны можно отметить, например, работу Бен-Амоза [27], в которой рассматриваются волны оконечной амплитудой, распространяющиеся вдоль волокон композиционного материала. Столь же небольшое число работ посвящено в настоящее время пластическим волнам в композиционных материалах. Влодарчик [196] исследовал ударные волны в пластической слоистой среде с линейным законом разгрузки. Плоские волны в анизотропных упругопластических телах исследовал Джонсон [79] вне связи с композиционными материалами. [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...