Регенератор расчет

Расчет регенеративных теплообменников ведется по среднему значению коэффициента теплопередачи кц для цикла работы регенератора. Расчет состоит из определения периода нагрева длительностью Т1 и периода охлаждения насадки длительностью Та. Длительность цикла т = + 2 [c.87]

Особенности расчета теплообменника позонного типа (со смешанным током компонентов) рассмотрены в Л. 200], а вращающегося регенератора в [Л. 154, 202]. [c.384]

Выражения (51.2), (51.5) и (51.7) вместе с аналогичными формулами для периода охлаждения являются основными при расчете регенератора. Следует помнить, что эти уравнения выведены для идеальных условий, когда нет потерь тепла через наружные стенки регенератора ( идеальная тепловая изоляция) и пренебрежимо мал поток тепла вдоль регенератора за счет теплопроводности насадки. [c.117]

Расчет регенератора существенно отличается от расчета теплообменника по двум причинам. Во-первых, теплообмен между газом и металлом [c.117]

Поверхность теплообмена регенераторов поочередно омывается горячим и холодным теплоносителями, воспринимая и аккумулируя теплоту в первом случае и отдавая ее во втором. Таким образом, процесс теплопередачи не стационарен и температура поверхности насадки (кирпич, металлические листы) изменяется в периоды нагревания и охлаждения изменяются и температуры теплоносителей. В связи с этим тепловой расчет регенераторов весьма сложен. [c.432]

При проектировании котельных установок, промышленных печей, рекуператоров, регенераторов и котлов-утилизаторов приходится выполнять много расчетов, в частности делать подробные расчеты горения при различных избытках воздуха, вычислять калориметрические температуры сгорания при разных подогревах воздуха и топлива и т. п. Эти расчеты значительно упрощаются при пользовании диаграммами t — J сгорания для типичных топлив. Схема такой диаграммы показана на рис. 18-2. [c.249]

Примерный расчет пластинчатого регенератора изложен в [30]. [c.270]

В общем случае период нагревания и охлаждения может быть различной продолжительности. В отличие от рекуператоров регенераторы работают в условиях нестационарного теплового процесса, т. е. происходит изменение во времени как температуры стенки в период нагревания и охлаждения, так и температуры теплоносителей. В этом одна из трудностей создания теории тепловых расчетов регенераторов. В настоящее время для практических расчетов используют различные приближенные методы. [c.456]

Из уравнения (19-52) следует, что если известны коэффициенты теплоотдачи oi и С2 (они могут быть вычислены по ранее приведенным формулам), то расчет регенератора сводится к вычислению средних температур поверхности насадки в период нагревания t i и в период охлаждения i 2. [c.457]

Таким образом, в основу расчета коэффициента теплопередачи в любом регенераторе можно положить выражение (19-54) и о совершенстве регенератора судить по отличию коэффициента теплопередачи от идеального. [c.457]

Дальнейший расчет регенераторов производится по формулам, выведенным ранее для рекуперативных теплообменных аппаратов. [c.459]

Проектные разработки и технико-экономические расчеты позволили выявить две области практически равнозначных оптимальных параметров для блока стационарной АЭС мощностью 1000 Мвт (эл.) с быстрым реактором при использовании двух оптимальных видов топливной композиции твэлов максимальное давление газа в реакторе 150—170 бар, минимальные температурные напоры в регенераторах 15—20 °К, нижнее давление в цикле 1,9—2,1 бар, температура газа на выходе из реактора 700—750 и 530—580 °К (низкотемпературный вариант) и удельная теплонапряженность активной зоны 800—1200 квт/л. [c.5]

В главном контуре энергетических установок (при газожидкостном цикле) жидкая четырехокись азота нагревается в регенераторах при давлении, близком к максимальному давлению цикла. Во вспомогательных системах очистки, смазки и охлаждения, аварийного расхолаживания и т. д. жидкая четырехокись, которая используется в качестве охлаждающей среды, смазки и для других целей, циркулирует практически при всех давлениях цикла. Поэтому для практических расчетов при проектировании аппаратов и оборудования необходимы расчетные рекомендации по теплообмену в жидкой четырехокиси во всем диапазоне рабочих давлений, в том числе и в сверхкритической области. [c.34]

Расчеты показали, что параметры потока регенераторов БРГ-30 и БРГ-1000 являются преимущественно неравновесными даже при давлении греющего газа порядка 60 атм (регенератор БРГ-30) и скорости потока [c.184]

На рис. 4.9 представлены результаты исследования влияния кинетики химических реакций на теплообменную поверхность регенератора АЭС БРГ-30. Эти результаты получены при использовании метода теплового расчета регенератора, изложенного в работе [415]. [c.186]

Методика теплового расчета регенератора-испарителя основана на интегрировании системы одномерных дифференциальных уравнений, описывающих изменение по [c.120]

Расчеты показали, что влияние неидеальности заметно сказывается на параметрах потока в регенераторе-испарителе при давлениях 20 бар и выше. При низких давлениях и вдали от линии насыщения расчет параметров потока можно проводить в приближении идеального газового состояния. В этом случае ЛЯ = 0, 71=72 = 73= = [c.122]

Расчет коэффициентов теплообмена. Коэффициенты теплообмена в газовой фазе регенератора-испарителя с учетом кинетики химической реакции определяются по методике, разработанной в [4.3] [c.122]

Рис. 4.1. Блок-схема регенератора-испарителя на ЭВМ 1—ввод исходных данных 2—расчет параметров потока и коэффициентов теплоотдачи по горячей стороне перегревателя 3—расчет температуры потока и коэффициентов теплоотдачи по холодной стороне перегревателя 4—расчет плотности теплового потока и температуры стенки труб (Т ,

Расчет всех участков регенератора-испарителя (перегреватель, испаритель, экономайзер) осуществляется по шагам Ах методом последовательных приближений. Для этого на каждом элементарном шаге Ах (по заданным начальным значениям Г( ), Г<°>) находятся параметры потока, коэффициенты теплоотдачи и потери давления отдельно по [c.134]

На рис. 4.2 представлены полученные при расчете профили температур по длине регенератора-испарителя. Необходимо отметить, что температурные напоры очень сильно изменяются вдоль теплообменного аппарата, причем минимальный температурный напор находится внутри экономайзера. [c.137]

Анализ показывает, что в оребренных трубах выгоднее использовать максимально возможное количество ребер, а предметом оптимизации является высота ребер [5.2]. Кроме того, при расчете и проектировании регенератора имеются, по крайней мере, три параметра, которые можно в отдельных пределах выбирать произвольно [c.181]

В Чехословакии под руководством И. Шнеллера ведутся работы по созданию подобных теплообменников типа противоточно движущийся слой [Л. 328]. При наличии больших перепадов давления (отношение давления в камерах 2 5) разработан и предварительно испытан при t = A2T теплообменник с периодически работающими перепускными органами в виде поршневых механических затворов, между которыми имеется дополнительная емкость. Установка полностью автоматизирована. Насадка — керамические шарики (98% АЬОз) диаметром 10 мм. Обнаружено, что потери воздуха из-за неплотностей в запорных органах не превышали 1,5%. Поскольку количество насадки, выходящей за один цикл из теплообменника, составляет не более /з ее содержания в камере, то предполагается возможность расчета количества передаваемого тепла по зависимости, полученной для регенератора непрерывного действия. В работе рассматривается отношение rip к теоретической эффективности Tip.o- Последняя была определена с использованием формулы [c.376]

Основные соотношения для расчета регенератора. Вследствие яедостатка места здесь будут выведены лишь основные уравнения для [c.116]

Определение габаритных размеров регенератора. При расчете регенератора обычно задаются наружным диаметром трубок d, внутренним d , шагом трубок по ишрине пучка и глубине Sj. Обычно s /d = 1,5 4-3,0 sjd == 1,5- 3,0. При проектировании пластинчатого регенератора задаются формой и шагом каналов. Таким образом, в обоих случаях, известны площадь поперечного сечения и периметр канала П. [c.269]

Расчеты течений системы N2045t 2N02 2N0 + 02 в о.хлаждаемых каналах показали, что отклонение от состояния термохимического равновесия, обусловленное конечностью скоростей химических реакций, вызывает снижение температуры газа. В регенераторе по этой причине должны иметь место уменьшение температуры греющего газа и, следовательно, температуры нагреваемого газа, т. е. уменьшение тепла регенерации. Отсюда выте- [c.180]

Во всех указанных случаях принималось, что на входе в регенератор по холодной стороне четырехокись азота находится в состоянии термохимического равновесия. При расчете параметров по обогреваемой стороне регенератора интегрирование уравнений (3.103), (3.116) — (3.119) начиналось с некоторого неравновесного состояния, которое определялось в результате вычисления параметров N2O4 в трубопроводе, соединяющем турбины высокого давления и регенератор. При расчете параметров потока в трубопроводе в качестве начальных условий рассматривались параметры на выходе из проточной части турбины, определенные по методу, изложенному в параграфе 2 этой главы. Установлено, что во всех исследованных случаях реагирующая система поступает на вход в регенератор прп наличии отклонения от состояния термохимического равновесия. [c.185]

Программы расчета регенератора-испарителя. На основе рассмотренной выше методики были разработаны программы расчета регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем на ЭВМ Минск-22 [4.14, 4.16]. Основная программа позволяет рассчитывать регенератор-испаритель как аппарат в целом, так и отдельные его элементы (экономайзер, испаритель, перегреватель) при этом параметры потока по горячей стороне можно определять как в приближении идеально газового состояния, так и с учетом неидеальности системы N204ч 2N02 2N0- -02. Кроме того, в программе предусмотрена возможность учета потерь в окружающую среду. В качестве поверхности теплообмена программа позволяет рассчитывать гладкие трубы и трубы с наружным продольным оребрением. В последнем случае определяется приведенный коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве [c.132]

Для проведения теплового и гидравлического расчета регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем N264 с учетом кинетики химической реакции по горячей стороне необходимы следующие исходные данные температура теплоносителя на выходе по холодной стороне Тх, вых, температура на входе по горячей и холодной сторонам Гг, вх и Тх, вх степени диссоциации теплоносителя N264 на входе по горячей стороне вх, 2, вх давление теплоносителя на входе по горячей и холодной сторонам Рт, вх, Рх, вх расходы теплоносителей по горячей и холодной сторонам Ог, Ох, геометрические характеристики теплообменного аппарата (количество труб, проходные сечения, диаметры труб и т. д.). [c.134]

По сравнению с теплообменниками с инертными теплоносителями в исходные данные добавлены значения степени диссоциации а] и 2 теплоносителя N204 на входе по горячей стороне, так как они необходимы для определения параметров потока и коэффициентов теплоотдачи с учетом кинетики химических реакций. В связи с этой особенностью расчет регенератора-испарителя при проти-ьоточной схеме течения теплоносителей необходимо начинать с участка перегрева пара. [c.134]

Время счета одного варианта регенератора-испарителя по данной программе на ЭВМ Минск-22 при расчете параметров потока по горячей стороне в приближении идеально газового состояния составляет 3—6 ч, а при расчете параметров потока по горячей стороне с учетом не-идеальности системы Ы204ч 2Н02ч 2Н0+02 15—30 ч. [c.135]

На рис. 4.2—4.4 показаны результаты расчета прямоточного регенератора по программе, блок-схема которой приведена на рис. 4.1, при следующих исходных данных температура теплоносителя на входе по горячей стороне Гг, вх = 700К давление теплоносителя на входе по горячей стороне Яг, вх = 20бар температура теплоносителя на входе по холодной стороне Гх, вх = 340 К, а на выходе Гх, вых = 475 К давление теплоносителя на входе по холодной стороне Ях. вх= 75 бар. В качестве поверхности теплообмена были рассмотрены технически гладкие трубы диаметром 10x1 мм. Схема течения теплоносителей в данном регенераторе-испарителе противоточная, при- [c.136]

Выполненный расчет показал, что коэффициенты теплоотдачи по горячей стороне каждого из участков глад-кОтрубного регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем N204 за счет кинетики химической реакции 2М02 2М0+02 значительно ниже коэффициентов теплоотдачи по холодной стороне. Следовательно, для уменьшения веса и габаритов такого тепло- [c.139]

Сравнение расчетов регенератора-испарителя с теплоносителем Ыг04, выполненных по шагам и по средним на участке параметрам теплоносителей (средним коэффициентам теплоотдачи и среднелогарифмическнм температурным напорам), показало, что расчет по средним завышает поверхность теплообмена на 30—407о. [c.140]

Наиболее ответственным моментом при тепловом расчете регенератора-испарителя с теплоносителем 1Мг04 является определение параметров потока и коэффициенте [c.168]

Рис, 4.14. Распределение температур по длине экспериментального регенератора-испарителя типа труба в трубе с теплоносителем N264 О, Л — опытные точки по горячей и холодной стороне соответственно кривые — расчет [c.169]

Достоверность методики расчета регенератора-испарителя была подтверждена также при испытаниях многотрубного натурного теплообменного аппарата (регенератора), результаты которых изложены в работе [4.58]. Испытываемый аппарат представляет собой две последовательно соединенные секции, каждая из которых состояла из 469 гладких труб диаметром 10X1 мм и длиной 2,7 м. По сравнению с испытаниями однотрубной модели эксперименты проводились при низких давлениях (2—5 бар), но при более высоких температурах теплоносителя до 645 К по холодной стороне и 770 К по горячей, причем в ряде режимов состав теплоносителя по холодной стороне существенно отличался от равновесного. Среднеквадратичное отклонение экспериментально измеренного перепада температур по обеим сторонам от расчетного составило 8,6% при коэффициенте надежности 0,95. [c.170]

Методика расчета каждого отдельного участка зависит от параметров теплоносителя по горячей стороне. Если эти параметры (температура и давление) соответствуют первой реакции Ы204 2М02, что практически имеет место на всех участках регенератора в низкотемпературных вариантах, то приближенный расчет можно производить по обычным методикам и равновесным свойствам. Однако в высокотемпературных вариантах на некоторых участках (например, в перегревателе) существенную роль играет кинетика химической реакции 2Ы02ч 2М0-)-02, влияние которой необходимо учитывать. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...