Тела Поверхности — Расчет

Оболочками в теории упругости называют тела, ограниченные двумя криволинейными поверхностями, расстояние между которыми h (толщина) мало по сравнению с другими размерами тела. Поверхность, которая делит толщину оболочки пополам, называют срединной. В частном случае плоской срединной поверхности оболочка превращается в пластину. Поэтому, так же как арки называют кривыми стержнями, оболочки иногда называют кривыми пластинами. Этот термин удачен для незамкнутых оболочек, применяемых для перекрытия больших площадей без промежуточных опор, но неудачен для замкнутых оболочек, таких, как сферическая и цилиндрическая (резервуары и т. п.). Можно использовать оба термина. Для краткости будем использовать только термин оболочка . Под тонкими оболочками понимаются такие, у которых отнощение толщины h к наименьшему радиусу кривизны R срединной поверхности мало по сравнению с единицей. Допуская обычную для технических расчетов погрешность в 5%, будем считать тонкими оболочками такие, у которых max (/г/i ) < 1/20. Подавляющее большинство встречающихся на практике оболочек имеют отношение h/R, лежащее в пределах 1/1000 /г// sg 1/50. [c.214]

Рассмотрим задачу о переносе тепла в полубесконечном теле, поверхность которого разрушается при постоянной температуре, причем каждый килограмм унесенной массы поглощает некоторое заданное количество тепла AQ. Эта модель, несмотря на идеализацию постановки, несет в себе все основные черты нестационарного разрушения реальных теплозащитных покрытий, она особенно удобна при разработке методики стендовых экспериментов и обработке их результатов. Достоинство модели обусловлено прежде всего малым числом определяющих параметров, позволяющих обойтись небольшим числом результирующих зависимостей (чаще всего представленных в графическом виде), построенных на основании численных расчетов. Следует подчеркнуть при этом важность правильного выбора системы определяющих параметров для упрощения всех последующих расчетов. [c.58]

На основании всего сказанного можно принять следующую схему решения, относящуюся к случаям, когда числа Re достаточно велики. Вне динамического пограничного слоя течение считается потенциальным. Поскольку пограничный слой очень тонок, определение поля скоростей, а следовательно, и распределения давлений в потенциальном течении, допустимо производить так, как если бы последнее простиралось вплоть до самой поверхности обтекаемого тела. Затем производится расчет пограничного слоя. [c.106]

Обрыв периодичности кристаллической решетки на поверхности твердого тела вызывает искажения упругих полей дислокаций. Искажения проявляются в виде сил притяжения между свободной поверхностью твердого тела и дислокацией, имеющей компоненту, параллельную поверхности. В теории указанное взаимодействие получило название сил изображения , так как их величина равна силе, действующей между данной дислокацией и ее зеркальным отображением в плоскости поверхности. Соответствующие расчеты [131] приводят к следующему выражению для силы изображения на единицу длины дислокации в направлении, параллельном поверхности [c.14]

Если бы нам удалось определить температурное поле центральной зоны такой стенки для какого-нибудь одного частного случая, мы. тем самым определили бы это поле и для всех остальных случаев. Видоизменяя поверхность рассматриваемой стенки, мы в частном случае можем придать ей плоскую фор.му и получить, таким образом, неограниченную плоскую стенку. Для случая же плоской неограниченной стенки определение температурного поля не представляет трудностей. Это поле является одномерным и может быть определено с помощью графиков предыдущего параграфа. Следовательно, температурное поле любой стенки, ограниченной охлаждаемой поверхностью произвольной формы, в средней своей части является одномерным и может быть сопоставлено с температурным полем неограниченной плоской стенки. Именно в таком сопоставлении рассматриваемого тела произвольной формы и некоторого однотипного с ним простого тела заключается метод расчета температурных полей тел произвольной формы. Простейшее тело, к рассмотрению которого сводится задача о температурном поле всех однотипных с ним сложных тел, мы будем называть основным. [c.322]

Ранее существовавшие методы расчета ламинарного пограничного слоя около криволинейной поверхности были сложны для практического применения наиболее простым из них был метод Кармана—Польгаузена [37]. Однако этот метод оказался недостаточно точным, особенно в области замедленного движения в кормовой части тела, где результаты расчета по этому методу иногда совершенно не соответствовали действительной картине течения жидкости. [c.267]

Таким образом, расчет трения и конвективного теплообмена на поверхности обтекаемых тел сводится к расчету пограничного слоя при заданных параметрах идеального течения вне слоя. [c.109]

Экспериментально доказана возможность существования двух конструкций толкателей — без подшипника (рис. 29, а) и с подшипником 4 (рис. 29, б). Параметры роторов, обеспечивающие существование той или иной конструкции, могут быть найдены расчетным путем. Силовой расчет производится широко распространенным методом, основанным на уравнениях равновесия твердых тел. Излагаемый ниже расчет является только первым приближением, поскольку исходит из приближенных законов трения Амонтона—Кулона. Основывается расчет на предположении, что нормальное давление между трущимися поверхностями вначале известно. Более точно задача может быть решена методом последовательного приближения. Однако необходимо отметить, что коэффициенты трения изменяются в очень широких пределах напри- [c.58]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Соединения с натягом по цилиндрической посадочной поверхности применяют не только для тел вращения, но и для фасонных деталей. К настоящему времени рассмотрены задачи, в которых охватывающая деталь представляет собой пластину с наружным контуром в виде квадрата или эллипса, эксцентрик, щеку коленчатого вала, венец зубчатого колеса с зубьями, звено цепи. При расчете давления между венцом и телом зубчатых колес влиянием зубьев можно пренебрегать и вести расчет по диаметру впадин венца. [c.85]

Если размеры площадки контакта сопоставимы с радиусом кривизны соприкасающихся поверхностей, то приведенные выше формулы неприменимы. С такой задачей встречаются, например, при определении давления между поверхностью тела болта (или заклепки) и цилиндрической поверхностью отверстия. В этих случаях теоретическое решение получается весьма сложным и для проверки прочности материала в зоне площадки контакта пользуются обычно приближенными методами расчета, основанными на экспериментах. [c.82]

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/ai и 1а будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки Поэтому в расчете обычно полагают 6j,/X 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений бвн не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления 6вн/Л.вн слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим бвн/ вн 0. В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу < а . Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии l/o j 0. [c.201]

Разработаны и более общие мегоды расчета лучистого теплообмена между телами. Например, в случае замкнутой системы, состоящей из /V изотермных диффузно поглощающих и излучающих серых поверхностей, порядок расчета следующий (диффузным называется излучение, испускаемое и распространяющееся с одинаковой интенсивностью по различным направлениям). [c.130]

Таким образом, применительно к затупленным телам основная задача расчета состоит в том, чтобы определить, как далеко вдоль боковой поверхности будет происходить перетекание пленки и где сдвигающие усилия потока окажутся столь невелики, что весь унос будет происходить в газообразном виде, т. е. прекратится процесс оплавления. Конечно, ответ на этот вопрос суш,е-ственно зависит от вязкости расплавленного стекла. В работе [Л. 8-2] приведены примеры расчетов для кварцевого стекла при различных условиях обтекания, в том числе и при смене режима течения в пограничном слое с ламинарного на турбулентный. Из рис. 8-27 видно, что расплавленная пленка практически не обладает инерцией как только сдвигающие напряжения аэродинамического обтекания становятся малыми, течение расплава прекращается и двумерностью переноса тепла можно пренебречь. Действительно, градиент температуры вдоль поверхности при xjR>2 уже не превышает 250 К/м. Однако даже максимальное отмеченное значение продольного градиента температуры (dTJdx) не превысило 2% градиента температуры по толщине пленки (дТ1ду)ю- Это подтверждает правильность представления вязкости в виде зависимости только от координаты у [уравнение (8-33) ]. [c.230]

Метод определения напряжений является приближенным и принят для измерения остаточных напряжений в осесимметричных телах. В основу расчета положена деформация кольца, вырезанного из тела поковки. Кольцо имеет сечение 25x25 мм. Поверхность поковки в том месте, откуда будут вырезаны кольца, обрабатывают не грубее V7 это необходимо для производства точных замеров [95, 123]. [c.438]

Время нагрева и охлаждения теплотехнически толстого тела определяется теплопроводностью. Расчет этого времени приведен -выше. Значение суммарного коэффициента теплоотдачи в атом случае определяет граничное условие третьего рода. Рассмотренные методики расчета времени и наГревя н охлаждения справедливы для бесконечных пластины, цилиндра и шара. В практике нагрева Прн пайке имеют дело с изделиями конечной формы. При этом ааменяют паяемое изделие иа тело конечных размеров простой формы поверхности (параллелепипед, прямоугольный стержень, цилиндр, н шф). [c.245]

Поломки полуосей при стендовых испытаниях и в эксплуатации происходили по телу и по шлицам. Так как полуоси не подвергались упрочняюш ей термообработке (Ру = 1), то для тела полуоси при расчете предела выносливости на кручение необходимо ввести коэффициент состояния поверхности Кп, который можно принять равным 2 (см. табл. 2.9). [c.59]

Расчеты по формулам (111,5) — (III,9) были проверены экспериментально для адгезии пленок золота, серебра и меди к кристаллическому Na l, слюде и стеклу. Точность метода расчета составляет 30%. Ошибки расчета возникают за счет пеидеальности кристаллической решетки в поверхностной зоне и наличия примесных атомов на поверхности раздела. Расчеты проводились для малых h, соизмеримых с межатомным расстоянием, что характерно для аморфных тел. Для металлов и слюды расчетный метод дает значение сил адгезии на порядок меньше, так как происходит учет вклада во взаимодействие только поверхностных слоев [99]. [c.104]

Чтобы выполнить анализ системы частиц той или иной геометрической формы, необходим знать функцию распределения плошадей случайных сечений тела той формы, которую имеют частицы. Эта функция может быть определена аналитически или экспериментально по модели тела. Подробно с расчетом этой функции и определением числа частиц каждого интервала размеров в единице объема сплава с ее помошью можно познакомиться в работе [7]. Расчеты по этому методу могут быть значительно упрощены, если параметры исследуемых частиц заменить равными им шарами, т. е. ввести в расчеты коэффициёнты, характеризующие форму частиц. Для характеристики формы здесь также используются соотношения между геометрическими параметрами, определяющими размеры частиц. Такими параметрами являются объем частицы V, поверхность частицы 5, средняя тпощадь сечения частицы Р, ср1Ьдняя высота частицы Я и средняя длина хорды /г. [c.197]

Уравнения (5.14) и (5.15) справедливы для случая, когда каждая точка горизонтальной поверхности освещается от целого ряда . В тел случаях, когда расчет горизонтальной освещенности ведется для паркг путей, где подвижной состав создает затенение междупутий, каждая [c.90]

Еш,е до появления быстродействующих вычислительных средств имелись попытки видоизменить метод характеристик для двумерных течений так, чтобы облегчить и ускорить процесс вычислений при его использовании. В упомянутой уже работе А. А. Дородницын ([1949] 1957) упростил вычисления в методе характеристик следующим образом. Записав соотношения вдоль характеристик одного из семейств, он предложил заменить неизвестную заранее подынтегральную величину аппроксими-руюш,им выражением, а само уравнение характеристики также заменить простой аппроксимирующей формулой. Аппроксимирующие выражения Дородницын взял настолько простыми, чтобы для определения входящих в них параметров было достаточно условий на концах интервала интегрирования, т. е. на головном скачке или на заданной характеристике и на поверхности тела. При этом расчет становится довольно простым точность расчета, как показало сравнение его результатов с точными решениями для конуса и для осесимметричного конического течения разрежения, найденного А. А. Никольским, оказывается вполне удовлетворительна. [c.168]

Расчет теплового режима аппарата при неизменности его параметров во времени обычно производится с помощью тепловых характеристик. Тепловая характеристика может относиться к аппарату, кожуху, радиоэлементу, детали и т. д. В дальнейшем аппарат и его составляющие будем называть телом и обозначать индексами /,/. Тепловая характеристика тела представляет собой зависимость температуры тела tj (области, точки внутри тела, поверхности тела) от рассеиваемой телом и окружающими телами мощности при постоянной температуре окружающей среды с учетом структуры и физических свойств тела, его расположения в пространстве, условий теплообмена и т. д. Учет перечисленных условий осуществляется выбором величины теплового сопротивения R или теплового коэффициента F. В общем случае обе величины могут зависеть от температуры. Физический смысл R и F и способы определения рассматриваются в конце параграфа. [c.806]

Естественно, что даже абстрагируясь от электронной подсистемы твердого тела, квантово-химические расчеты для модели одноточечной адсорбции на изолированном регулярном атоме поверхности далеки от действительности. Адсорбция на центре М изменяет параметры связей этого атома с окружающими его поверхностными атомами и распределение электронов в соседних связях. Развитие вычислительной техники позволило перейти к следующему этапу расчетов хемосорбционных взаимодействий — к кластерным моделям. Полу-бесконечный кристалл в этих методах аппроксимируется кластером из небольшого числа регулярных атомов. Оптимальный размер кластера зависит не только от возможностей ЭВМ, но и определяется теми параметрами твердого тела, которые предполагается рассчитать. Так, для расчетов теплот адсорбции и эффективных зарядов можно использовать достаточно малые кластеры из десятка атомов, поскольку зависимости этих величин от размеров кластеров быстро приходят к насыщению. Наоборот, для расчета электронной структуры кластера и ее изменения при адсорбции, а также для привязки энергетического спектра кластера к зонной струтоуре твердого тела необходимо использовать большие кластеры. При этом значительные проблемы возникают с выбором краевых условий на фаницах кластера с кристаллом. [c.216]

Книга представляет собой монографию, написанную по результатам работ автора. В ней исследуется дифракция плоских электромагнитных волн на идеально проводящих телах, поверхность которых имеет изломы. Линейные размеры тел предполагаются большими по сравиеиию с длиной волны. Развитый в книге метод учитывает возмущение поля вблизи излома поверхности и позволяет существеиио уточнить приближения геометрической и физической оптики. Найдены выражения для рассеянного поля в дальней зоне. Выполнен численный расчет характеристик рассеяния и проведено их сравнение с результатами строгой теории и с экспери-меито.м. [c.2]

Расчет устойчивости откосов при круг-лоцилиндрической поверхности смещения. Расчет устойчивости откосов по этому методу сводится к отысканию путем подбора наиболее опасной поверхности смещения. Для расчета в рассматриваемом откосе проводится потенциальная поверхность оползания, близкая по форме к круглоцилиндрической, которая выделяет в откосе тело возможного оползня. Последний разбивается, как правило, вертикальными плоскостями на несколько расчетных отсеков, вдоль боковых граней которых должны возникать дополнительные силы, которые учитывают различными способами расчета устойчивости или взаимодействием отсеков пренебрегают. В пределах каждого отсека приближенно определяются нормальные и касательные напряжения вдоль потенциальной поверхности скольжения, обусловленные весом пород (с учетом или без учета силового взаимодействия между отсеками в зависимости от способа расчета). Наконец, составляется общее соотношение сдвигающих и удерживающих сил путем их алгебраического (или, реже, геометрического) суммирования по всем отсекам и определяется степень устойчивости откоса по формуле, вытекающей из равенства нулю суммы моментов всех сил, действующих на оползающий блок [c.179]

Рассмотрим вопрос о том, как определяется момент трения качения М . Физические явления, вызывающие трение качения, изучены мало, в технических расчетах пользуются в основном данными, полученными при экспериментах, проводимых над различными конкретными объектами катками, колесами, роликами и шариками в подшипниках и т. д. Опыт показывает, что сопротивление перекатыванию зависит от упругих свойств материалов соприкасающихся тел, кривизны соприкасающихся поверхностей и величины прижимающ,ей силы. На преодоление сопротивлений при перекатывании тел тратится работа. Работа эта расходуется на деформацию поверхностей касания. Пусть, например, имеется неподвижный цилиндр, лежащий на плоскости (рис. 11.26) и нагруженный некоторой силой F. [c.232]

Чтобы воспользоваться выражением (4.46), нужно знать функцию еэ(7 ст/ Тел, бел). Для ее расчета вернемся к результатам, полученным в подпараграфе 4.4.4. Применительно к условиям теплообмена неизотермиче-ского псевдоожиженного слоя с погруженной поверхностью плоский слой дисперсной среды соответствует неизотермичной зоне между-поверхностью теплообмена и ядром слоя. В эквивалентной этому слою модели стопы (см. рис. 4.7, а) О и N+1 ограничивающие поверхности представляют собой стенку теплообменника и ядро слоя с температурами Т ст и Тел- При фиксированной толщине неизотермичной зоны (число Л ), заданных степени черноты частиц и средней порозности слоя характеристики элементарного слоя стопы по-прежнему определяются формулами и уравнениями, приведенными в подпараграфе 4.4.2. Решение системы уравнений (4.38) позволяет найти возможное стационарное распределение температуры и величину лучистого потока по формуле (4.41). С помощью этого соотношения можно получить в явном виде функцию Еэ Тст, 7 сл, бел). Действительно, потоку, испускаемому псевдоожиженным слоем, соот- [c.176]

Результаты расчета функции гэ(Тст. Тел, Всл) и срзЕнение их с экспериментальными данными позволяют по-новому оценить роль лучистого теплообмена при переносе энергии в псевдоожиженном слое. Как правило, считается, что радиационный теплообмен несуществен до температуры порядка 1000 °С, особенно для мелких частиц [180]. Такое заключение можно сделать исходя из сравнения потоков энергии, которые передаются от слоя к поверхности различными механизмами переноса [127, 50]. В то же время обработка экспериментальных данных (см. рис. 4.16) показывает, что при сравнительно низких температурах ( ст = 300°С, сл = = 600 °С) в слое мелких частиц (d = 0,32 мм) распределение температуры вблизи поверхности теплообмена опре-леляетгя радиационным переносом. Учитывая это, необходимо уточнить условия, при которых роль излучения в формировании распределения температуры вблизи поверхности будет существенна. [c.183]

Здесь расчетная поверхность — поверхность нагрева канала Спр — приведенный коэффициент излучения Та, Тст — средние абсолютные температуры дисперсного потока и нагреваемой стенки (произвольно принято 7 п>7 ст). В нашем случае система состоит из оболочки (стенок канала, включая его торцы) и движущихся в канале дисперсных частиц и газа (в общем случае недиатермного) . Все трудности расчета по (8-23) заключаются в оценке Спр и Гп (для луче-прозрачного газа Тп=Тст). Коэффициент Спр = 0о8пр, где <Го = = 5,67 вт1м -°К — коэффициент излучения абсолютно черного тела, а 8пр — приведенная степень черноты всей системы, зависящая от [c.267]

Построение нормалей поверхностей является распространенной инженер- Юи задачей. Расчет на прочность всевозможных поверхностей резервуаров, архитектурно-строительных оболочек и Г.Д. разработка управляющих программ сверления, фрезерования торцо-В1ЯМИ фрезами технических поверхностей расчет кинематики и динамики движения тел по направляющим поверхностям и многие другие задачи требуют построения нормалей поверхностей. [c.151]

Расчет газораспределения. В аппаратах данного типа движение жидкости происходит с оттоком или притоком через боковую иронн-наемую поверхность, состоящую из слоя кусковых, сыпучих или цементированных тел, ткани, волокон, различной набивки, сеток, решеток и т. п. [c.293]

Коэффициент трения между оседерйотелямн и рамой / = 0,16. При расчете принять, что давление, передаваемое от оси па оседержа-тели, распределено по линейному закону (рис. 5.25, б). Определить наибольшие напряжения смятия на поверхности соприкосновения оседе ржателя с осью. [c.73]

Аналитические решения такого рода уравнений получены для задач в идеализированной постановке (плоскость с полу-бесконечной или конечной трещиной, пространство с дисковидной трещиной и т. д.) при воздействии гармонических и ударных нагрузок (достаточно полный их обзор дан в работах [148, 177, 178, 199, 220, 271]. Однако эти решения дают представления о реальном поведении конструкции конечных размеров только в начальный период времени (до прихода в вершину трещины волн напряжений, отраженных от границ тела). Кроме того, они не учитывают разнородности материала конструкции по механическим свойствам, изменения граничных условий по-берегам трещины в процессе ее продвижения траектория трещины считается прямолинейной, а удельная эффективная энергия, затрачиваемая на образование новых поверхностей yf, принимается постоянной и не зависящей от скорости деформирования. Очевидно, что с помощью методов, имеющих указанные ограничения, навряд ли можно дать надежные оценки работоспособности элементов конструкций сложной формы и характера нагружения. Поэтому широкое распространение получили численные методы расчета динамических параметров механики разрушения [177, 178]. [c.241]

А — коэффициент, зависящий от кривизны контактирующих поверхностей, распределения нагрузки ежду телами качения, коэффициента Пуассона и модуля упругос и материала Ь — для шарикоподшипников равно 3, для роли <оподшипников — 2), расчет динамической грузоподъемности С п )оизводят по нагрузке, действующей на подшипник. Число циклов нагружения [c.98]

Предположим, что требуется найти излучательную способность изотермической полости, показанной на рис. 7.5. Величина, которую необходимо вычислить, представляет собой отношение спектральной яркости элемента стенки А5, визируемого в Р, к спектральной яркости черного тела при той же температуре. В свою очередь поток излучения, исходящий из в направлении апертуры а, состоит из двух частей потока, излученного самим элементом А5, и лучистого потока, отраженного тем же элементом А5. Первый зависит только от коэффициента излучения стенки и ее температуры и не зависит от присутствия остальной части полости. Отраженный поток, со своей стороны, зависит от коэффициента отражения поверхности элемента А5 и от лучистого потока, попадающего на А5 из остальной части полости. На значении отраженного потока сказывается влияние а, так как лучистый поток, который в замкнутой полости пришел бы от а в направлении А5, в рассматриваемом случае отсутствует. Именно этот эффект отсутствия падающего потока от а в потоке излучения, отраженного от А5, и необходимо вычислить. Следует также учесть, что отсутствует не только лучистый поток в направлении а- А5, но и лучистый поток от а в направлении остальной части стенок полости. Таким образом, лучистый поток, поступающий в А5 от всей оставщейся части полости, является несколько обедненным. Из всего этого должно быть ясно, что расчет излучательной способности такой полости никоим образом не является тривиальной операцией. Для строгого вычисления необходимо знать в деталях геометрию полости и системы наблюдения, угловые зависимости излучательной и отражательной характеристик материала стенки полости, а также распределение температуры вдоль стенок полости. Температурная неоднородность изменяет поток излучения полости в целом так же, как и наличие апертуры, но с некоторым дополнительным усложнением, которое состоит в том, что изменение потока [c.327]

При етруйной смазке масло, подаваемое сжатым воздухом под давлением 5-10 кгс/см , направляют на рабочую поверхность внутренней обоймы (рис. 504, а) с таким расчетом, чтобы оно вращением тел качения отбрасывалось к периферии подшипника. Отработавшее масло удаляется через вырезы на наружной поверхности сепаратора. [c.543]

Исходными данными для расчета вихревых холодильно-нагревательных устройств такой схемы являются давление сжатого воздуха на входе — P q и его температура — температура за-холаживания — потребная холодопроизводительность объем термокамеры площадь ее поверхности, 5 теплофизические свойства рабочего тела. [c.245]

При расчете обтекания затупленного тела решение уравнений (3) ищется а области, ограниченной поверхностями ударной волны и тела, осью симметрии для осесимметричного течения, и поверхностью, целвкоы лежащей в сверхзвуковой части течения. В качестве граничных условий душ газа используются соотношениями Рэнкина-Гюгонио на ударной волне, условие непротекания на поверхности гела. Параметры частиц на ударной волне считаются известными и такими же как в набегапцем потоке [c.63]

Рассмотрим точку УИ, движущуюся по поверхности некоторого тела (например, шара) вдоль заданной кривой ЛЛ1В по закону s=/i(0, где s= AI (рис. 193). При этом само тело вращается вокруг х)си В А по закону ф=/ 2 (/), где ф — угол поворота тела. Первое из названных движений считаем относительным, а второе — переносным для точки AI. Пусть требуется найти значение a e в некоторый момент времени i=(i. Расчет сводится к следующему. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...