Определение поля скоростей

Обобщенная зависимость для расчета gp при вертикальном пневмотранспорте отсутствует. Это объясняется, по существу, тем, что отсутствуют обобщенные зависимости для определения полей скоростей компонентов потока газовзвеси. По опытным данным [Л. 115] р= = (0,882,1) д. Здесь большие значения р относятся к мелким частицам. Это обстоятельство и численные значения р подтверждаются данными [Л. 116] для частиц 4=0,642 -5,67 мм р= (0,84-2,12)ц. [c.129]

Для этого введем в поле течения пленки жидкости линии = Ук(х) и обозначим Ut. x) = и[х, у (л )1, V/, x) = v[x, У(.(х)], 7 (х) = Т х, у (х)], где п (х), П(.(х), Т (х) - компоненты скорости и температуры в направлении координат х и у. Сведем задачу о развитии течения в пленке жидкости и теплообмена в ней к численному определению полей скорости и температуры, а также межфазной поверхности Н х), которая в процессах фазового превращения существенно меняется вследствие переменного расхода по длине пленки. Обозначим величину изменения расхода для всей пленки жидкости через Р х). По определению она равна и [c.36]

Изложенный метод был применен для определения полей скорости, температуры, коэффициентов теплоотдачи в процессе конденсации (испарения), а также с целью определения величины Ф(дг), характеризующей изменение расхода в процессе фазового перехода. [c.39]

Сложность решения уравнений (2.1.5) и (2.1.6) состоит в том, что, помимо определения полей скорости и концентраций как функции координат х и у, требуе тся также найти саму поверхность струи. Для ее определения используем кинематическое условие на поверхности струи [c.52]

Рассмотренный численный алгоритм применен для определения полей скоростей, концентраций и поверхности струи. [c.54]

Как уже известно, аналитическое определение поля скоростей и давлений рассматриваемого плоского потока сводится к решению уравнения (31-18) [c.323]

Таким образом, потенциал ф скорости любого безвихревого потока несжимаемой жидкости удовлетворяет уравнению (7.1) Лапласа, т. е. является гармонической функцией. В связи с этим задачу определения поля скоростей, т. е. нахождения функций Wj., Uy и Uj для безвихревых течений, можно заменить задачей определения одной функции ф, удовлетворяющей уравнению Лапласа. Для получения решения этого уравнения необходимо сформулировать граничные условия. Граничное условие на твердой непроницаемой стенке имеет вид (см. п. 5.6) [c.210]

Оба эти уравнения могут служить для определения поля скоростей плоских ползущих течений. [c.306]

После определения поля скоростей несущей жидкости v (t, х) из приведенных уравнений в соответствии с граничными условиями, отражающими вибрационное воздействие, движение несжимаемых дисперсных частиц может быть найдено из уравнения движения, следующего из (1.3.47) [c.361]

Для определения поля скоростей подставим найденные значения в выражения (11.38). Тогда для проекции скорости на ось х получим [c.59]

Для определения поля скоростей и давлений представим потенциал скорости ф в цилиндрических координатах. Так как [c.168]

Несущественную для определения поля скоростей аддитивную постоянную, входящую в разложение (12.24) для потенциала ф, можно определить из условия фоо = 0. Тогда С = о, и ясно, что потенциал ф в случае течения жидкости, вызванного движением в ней твердого тела (т. е. при М = 0), будет стремиться в бесконечности к нулю по крайней мере как 1/Е , а решение внешней задачи Неймана в случае М 0 — по крайней мере как 1/7 . [c.172]

Определение поля скоростей по заданным вихрям и источникам [c.267]

Определение поля скоростей по вихрям и источникам 269 [c.269]

Таким образом, полное решение первой задачи об определении поля скоростей в безграничном пространстве по заданному распределению источников е ( , п, С) при указанных ограничениях, наложенных на функцию е ( , ц, представляется формулой (25.16). [c.274]

Постановка задачи об определении поля скоростей несжимаемой жидкости по заданному распределению вихрей [c.275]

Дадим теперь решение второй задачи — об определении поля скоростей V по заданному распределению вихрей (о в безграничной массе жидкости. Имеем [c.275]

Одним из первых построенных в СССР воздухоподогревателей был подогреватель П-образного типа. После его изготовления оказалось, что по воздушной стороне гидравлическое сопротивление огромно—в 2,5 раза больше расчетного. Для выяснения причины этого явления на заводе было предпринято специальное исследование. Оно заключалось в определении поля скоростей и поля статических давлений по ходам воздухоподогревателя. Результаты одного из таких опытов приведены на рис. 9-1, где нанесены кривые [c.259]

Установим исходные допущения, необходимые для определения поля скоростей. Условимся, что в некотором сечении щели 1-1 (см. рис. 5.5) скорость и давле-. ние Р] распределены по сечению щели йхЛ равномерно. Условимся, что в некотором сечении 2-2, находящемся на расстоянии h от нижней поверхности щели, существует цилиндрический вращающийся поток. [c.101]

Расчет сил, действующих на боковые поверхности рабочих колес, может быть представлен в виде двух отдельных задач, каждая из которых до настоящего времени не имеет строго аналитического рещения. Первая — определение полей скоростей и давлений на входе в зазоры между колесом и корпусом вторая — расчет течения жидкости в зазорах между вращающимся колесом и кожухом при известных входных граничных условиях и геометрии зазора. [c.206]

На основании всего сказанного можно принять следующую схему решения, относящуюся к случаям, когда числа Re достаточно велики. Вне динамического пограничного слоя течение считается потенциальным. Поскольку пограничный слой очень тонок, определение поля скоростей, а следовательно, и распределения давлений в потенциальном течении, допустимо производить так, как если бы последнее простиралось вплоть до самой поверхности обтекаемого тела. Затем производится расчет пограничного слоя. [c.106]

В предыдущем разделе мы. рассмотрели распределение скоростей и коэффициенты трения в сечениях, достаточно удаленных от входа в трубу, где течение гидродинамически стабилизировано. Полное решение гидродинамической задачи для трубы предполагает также и определение поля скорости в начальном участке (рис. [c.82]

Для определения полей скорости и давления при С. т. около тел вращения и профилей немалой толщины, внутри сопел ракетных двигателей и сопел аэродинамич. труб и в др, случаях С. т. пользуются численным методом характеристик и др. численными методами решения ур-ний газовой динамики. При использовании быстродействующих вычислит, машин становится возможным расчёт трёхмерных С. т., напр. расчёт обтекания тел вращения под углом атаки, сопел не-круглого сечения и др. [c.430]

При сравнении эффективности влагоудаления, рассчитанной при условии полного осаждения влаги, известных начальных условиях входа влаги в сопловую решетку и определенном поле скоростей пара в канале сопел, с результатами экспериментов, видно, что эти данные не согласуются. Это объясняется тем, что действительные процессы образования жидких пленок зависят от дробления частиц воды при соударении с сопловыми лопатками и срыва влаги с поверхности волны жидких пленок. Как показали опыты на плоских пластинах, на большей части профиля сопловых лопаток жидкие пленки достигают критического режима течения, т. е расход воды в месте отбора не зависит от предыстории образования пленки. В связи с этим удаление влаги, например в зоне выходной кромки, пе является результатом суммирования расхода воды, котор 4я выпала на поверхности лопатки. Однако, если рассмотреть известные результаты исследований эффективности влагоудаления в сопловых лопатках при одинаковых [c.325]

Согласно определению поле скоростей в поперечном сечении пограничного слоя оказывается неравномерным, и для характеристики этого частного случая неравномерности целесообразно использовать введенные ранее (гл. 3) интегральные площади вытеснения 6, потери импульса й и потери энергии 6 . Поскольку далее мы будем рассматривать плоский пограничный слой и методы его расчета, необходимо уточнить определение величин б, б и б в случае плоского течения. Это уточнение сводится к тому, что теперь из-за отсутствия характерной поперечной площади (поперечный размер потока имеет бесконечную протяженность) при вычислении интегралов в соответствующих выражениях (3.62), (3.68) и (3.72) интегрирование ведется не по площади, а по нормали к поверхности в пределах пограничного слоя (т. е. от нуля до б). Таким образом, для плоского пограничного слоя [c.153]

В целом расчеты возмущающей нагрузки второго вида имеют низкую точность вследствие приближенности определения поля скоростей набегающего потока, не-учета истинной геометрии винтов и экранов, влияния нелинейных факторов. Поэтому важны натурный и модельный эксперименты. [c.437]

Пренебрегая толщиной слоя дисперсионной среды, получим граничное условие для определения поля скоростей течения среды [c.435]

В случае когда скорость должна обращаться в нуль на бесконечности, мы должны ограничиться рассмотрением гармонических функций только отрицательного порядка. Задача об определении поля скорости, которое не исчезает на бесконечности, а обращается в V = V x) (г, 0, ф), всегда может быть сведена к предыдущей задаче с нулевой скоростью на бесконечности, когда это заданное поле удовлетворяет уравнениям Стокса и неразрывности. [c.83]

Аналитическое определение поля скоростей течения металла. Из подобия кругов Мора для напряжений и приращений деформаций следует, что при плоской деформации [c.285]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛЯ СКОРОСТЕЙ [c.157]

Это уравнение аналогично нелпнейному уравнению теплопроводности в неподвижной среде п для его решения необходимо привлечь начальные н граничные условия. После опреде.деиия поля Pi нетрудно последовательно получить 0 i(r, i), p.iir, t), Pi (г, it), рг(г, f). Определение полей скоростей фазгхиг., требует дополнительного интегрирования с учетом анализа деформирования пористого скелета и привлечением параметров [c.244]

В тех случаях, когда тепловые, диффузионные и физико-химические процессы не влияют па поле скоростей и напряжений (а это имеет место в несжимаемых средах), уравнения движения решаются независимо от тепловых, диффузионных и кинетических. После определения поля скоростей, характеризуюпцего конвекцию тепла и вещества, решаются тепловые, диффузионные и кинетические уравнения. [c.262]

Таким образом, рассматриваемая задача сводится к решению двух самостоятельных задач, одна из которых связана с отысканием поля скоростей для плоской комбинации корпус — горизонтальное оперение , установленной под углом а, другая — с определением поля скоростей комбинации корпус — вертикальное оперение , отклоненной на угол р. В соответствии с этим суммарные значения скоростей возмущения определяются формулами (2.1.43), а коэффициент давления — соотношением (2.1.45). Коэффициент перепада давления на корпусе находится из выражения (2.1.48), в котором составляющие и, V, ш с индексом а определяются по формулам, найденным для плоской комбинации при условии, что а = аосозф. [c.145]

Основная задача данной главы сводится к проверке возможности определения поля скоростей в потоке после завихрителя на основе простейшего уравнения Громеко-Лэмба (1.13) и некоторой системы допущений, а также к установлению простейших требований к конструкции завихрителей, позволяющих пользоваться этими допущениями и уравнением (1.13). [c.25]

Наблюдения за потоком показывают, что он является не точно цилиндрическим, а скорее спиральным, но отклонение от цилиндричности невелико и им можно пренебречь. Обсчет экспериментальных данных показывает, что полная безразмерная энергия в следе за лопатками, т. е. в кольце площадью - г1), в основном постоянна и изменяется только в пограничном слое вблизи стенки и внутри внутренней цилиндрической границы радиусом го (рис. 2.6). Такой результат подтверждает возможность использования для определения поля скоростей в следе за лопаточными завихрителями уравнения Громеко-Лэмба (1.13) для винтового потока идеальной жидкости. Внутри же цилиндра радиусом Го, т. е. в следе за отверстием, поток нельзя рассматривать как поток идеальной жидкости, так как в этом случае в ней вообще не будет вращения, которое создается только трением на цилиндрической поверхности радиусом Го- [c.31]

Бозврашдясь теперь к определению поля скоростей (5.14), получаем [c.102]

Для измерения полусферических тепловых потоков, а также для разделения лучистой и конвективной составляющих с успехом применялись видоизмененные и усовершенствованные конструкции радиометров системы ВНИИМТ и. системы Института автоматики Госплана УССР [3, 6]. Вопрос определения полей скоростей, концентраций, в частности количественного и качественного составов взвешенных частиц в пламени (сажи, угля), довольно хорошо изучен и описан как в отечественной, так и в зарубежной литературе [5, 7, 81. Поэтому в данной работе основное внимание было уделено разработке зонДов для измерения локальных значений температур и лучистых характеристик пламени. [c.206]

Структура потока за решеткой определяется в первую очередь тем, какая доля капель соприкасается с поверхностями сопловых и рабочих лопаток и сколько жидкости остается на лопатках в виде пленок. Таким образом, первоначально должны быть определены траектории капель в каналах решеток. Эта задача решалась многими авторами при тех ли иных допущениях [Л. 24, 63, 86]. Наиболее простым является решение, при котором пренебрегают тепломассообменом между жидкой и газообразной фаза.ми, а размер и форму частиц в процессе их движения считают неизменными. При определении полей скоростей газообразной фазы течение принимается потенциальным. Воздействие взве- [c.50]

Цеханов Ю. А., Дель Г. Д. Определение поля скоростей в установившихся процессах пластического деформирования по волокнистой макроструктуре.— В сб. Технология машиностроения. Исследования в области пластичности и обработки металлов давлением. Изд, Тульского политехнического института, 1973, вып, 29, с. 77—84. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...