Металл для труб

В последнее время обсуждается проблема перекачки природного газа в охлажденном (до 70° С) виде. По предварительным расчетам, такая система транспортирования, несмотря на сложности в области холодильной техники и хладостойких металлов для труб большого диаметра, экономически оправдана. [c.13]

Химический состав металла для труб в % [c.23]

Металл для труб, работающих в условиях высокого давления и высоких температур, и труб для ответственных деталей машин, кроме проверки по макроструктуре, подвергают также проверке по микроструктуре с указанием допустимого балла [c.16]

Установленная зависимость ресурса пластичности от срока службы металла для трубы №1 показывает, что по величине ударной вязкости при комнатной температуре не представляется возможным оценить пластические свойства металла в условиях ползучести. Из табл. 3 и 4 видно, что ударная вязкость трубы № 1 при 20° С имеет крайне низкие значения (меньше 1—2 кгм/см на некоторых образцах), а ресурс пластичности с увеличением срока службы возрастает и при 100 000 часов достигает значения 21,0%. [c.66]

Оптимальные температуры заливаемого металла для труб малого диаметра с толщиной стенки 8—10 мм равны 1280—1300 °С с толщиной стенки 12— 15 мм — 1250—1280 °С для труб большого диаметра с толщиной стенки более 16 мм металл заливают при 1240 —1270 X. [c.558]

Ток, протекающий по водопроводной трубе (например, при использовании ее для заземления), обычно не вызывает разрушений на внутренней поверхности трубы вследствие более высокой электропроводимости стали или меди по сравнению с водой. Например, так как сопротивление любого проводника на единицу длины равно р,М (где р — удельное сопротивление, А — площадь поперечного сечения), отношение тока, идущего по металлической трубе, к току, идущему через воду, равно Рв м/Рм- в, где индексы в и м обозначают воду и металл. Для железа p = = 10 Ом см, а для питьевой воды Рв может быть 10" Ом-см. Принимая, что площадь сечения воды в 10 раз больше площади сечения металла, можно рассчитать, что если по трубе течет ток в 1 А, то по воде всего около 10" А. Этот небольшой ток, выходящий из стенки трубы в воду, вызывает незначительную коррозию. Если по трубе идет морская вода с удельным сопротивлением Рв = 20 Ом-см, то отношение токов будет равно 2-10 [c.211]

Качественный анализ основного металла и присадочных материалов методом стилоскопирования (или его заменяющим) для труб и соединительных деталей нз высоколегированных (мартенситных, ферритных, аустенитных, аустенитно-ферритных) и других сталей [c.169]

Если на всех участках магистральной линии принять трубы с К2<Ки то при этом мы будем иметь наименьший расход металла на трубы, но заданного напора Н—йсв не хватит для преодоления потерь энергии в трубопроводе. [c.130]

Теплоотдача при движении жидких металлов в трубах. При ламинарном режиме движения в круглых трубах, когда= nst, формулы для определения теплоотдачи были получены аналитически в следующем виде [c.325]

Для трубы из задачи 118 вычислить предел пластического сопротивления, т. е. то наименьшее давление газов внутри ствола, при котором весь металл последнего переходит в пластическое состояние. За расчетную принять теорию наибольших касательных напряжений. Материал трубы полагать идеально-пластическим, т. е. неспособным к упрочнению. Предел текучести [c.225]

Между тем, для оценки надежности работы металла экранных труб необходимо знать температуры газов и величину по высоте топки. Для этой цели используют позонный метод расчета. Сущность его состоит в следующем. Топку по высоте (около 4 м) разбивают на несколько зон (/—IV). Отдельно выделяют зону максимального тепловыделения. Для каждой зоны составляют уравнение баланса энергии с учетом теплоты Q p. выделенной при горении топлива, изменения / энтальпии газов на входе и Г на выходе из зоны и теплоты лучистого теплообмена. При расчете теплоты, переданной экранам, учитывается фактор радиационного теплообмена с зонами, расположенными рядом., [c.186]

Комплекс отечественных технических средств дефектоскопии Код-М предназначен для выявления коррозионных поражений и поперечных трещин в основном металле стенок труб действующих магистральных газопроводов диаметром 1220 мм без прекращения перекачки транспортируемого продукта. [c.338]

Мы рассмотрели теплоотдачу при течении жидких металлов в трубах. Для практики представляет интерес теплообмен и в других геометрических системах, в частности при поперечном омывании пучков труб. [c.246]

При поперечном обтекании шахматных и коридорных пучков труб потоком расплавленного металла для расчета теплоотдачи применима зависимость [Л. 10, 86] [c.277]

В полупромышленных и промышленных опытах в конечном итоге исследуется глубина коррозии труб за период испытаний в установленном температурном режиме работы металла. Для получения сравниваемых данных коррозионной стойкости сталей установленные опытные результаты обрабатываются изложенными выше методами. [c.116]

Заметное падение коэрцитивной силы металла в зоне максимальных тепловых потоков, наблюдаемое на трубах НРЧ, подверженных коррозии или значительному перегреву, вероятно, можно объяснить зависимостью от температуры металла для ферромагнитных сталей и от содержания углерода в стали. [c.65]

Для труб РНЧ, подверженных высокотемпературной коррозии, многочисленными исследованиями с помощью температурных вставок, а также на основе заключения лабораторий металлов установлено, что температура металла поврежденных труб достигает 600 °С и более. [c.65]

Таким образом, для труб НРЧ, подверженных высокотемпературной коррозии, падение коэрцитивной силы металла в зоне высоких тепловых потоков можно объяснить высокой местной температурой [c.65]

С помощью металлографического микроскопа достаточно точно могут быть определены толщины пленок и слоев отложений на металле. Для этого готовят поперечные разрезы, шлифованные и нешлифованные образцы (например, котельных труб) с пленками и отложениями. Наблюдение за объектами исследования проводится в отраженном свете обычно используют сухие объективы в сочетании с окуляром Гюйгенса с сеткой и шкалой. [c.223]

Необходимо отметить, что анизотропия более ярко выражена в металле труб больших диаметра и толщины. Однако это свойство следует учитывать при выборе параметров контроля и для труб малого диаметра. [c.330]

Еще более жесткими являются требования в отношении удаленности стянпни от потребителей тепловой энергии. Передача производственного пара из отборов турбин давлением 2,0 ата возможна на расстоянии до 1—1,5 км, для пара давлением 5—6 ата 3—4 км (желательно не более 2 км), так как стоимость тепловых сетей очень велика и составляет 200—300 тыс. руб. и более за I км, кроме того, сооружение их требует расхода большого количества металла (для труб). Поэтому ТЭЦ необходимо располагать в непосредственной близости от промыц ленных предприятий и коммунальных потребителей, которых она снаб- [c.456]

Как правило, системы с багерными и шламовыми насосами при раздельном транспорте шлака и золы оказываются более экономичными, чем системы с гидроаппаратами и шламо-, выми насосами. При благоприятных условиях — малой длине трассы и малой геодезической высоте подъема пульпы возможно применение гидроаппаратов для транспорта шлака если перерасход электроэнергии, воды и металла для труб компенсируются снижением расходов на ремонт. [c.316]

Основание для разработки технологии - повышение качественных характеристик трубного металла для труб нефтяного сортамента, улучшение качества поверхности и макроструктуры слитков и проката, Суть технологии в том, что разливку стали в слитки производят с применением тедйоизолирущей смеси, состоящей ир утлесодер-жащего материала (20-30 %), алюмосиликат ных материалов (50-60 %), бороосдержащих материалов (20-30 %). [c.84]

Легирование никеля медью несколько повышает стойкость металла в восстановительных средах (например, в неокислительных кислотах). Ввиду повышенной стойкости меди к питтингу, склонность сплавов никель—медь к питтингообразованию в морской воде ниже, чем у никеля, а сами питтинги в большинстве случаев неглубокие. При содержании более 60—70 ат. % Си (62—72 % по массе) сплав теряет характерную для никеля способность пассивироваться и по своему поведению приближается к меди (см. разд. 5.6.1), сохраняя, однако, заметно более высокую стойкость к ударной коррозии. Медно-никелевые сплавы с 10—30 % Ni (купроникель) не подвергаются питтингу в неподвижной морской воде и обладают высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде. Такие сплавы, содержаш,ие кроме того от нескольких десятых до 1,75 % Fe, что еще более повышает стойкость к ударной коррозии, нашли применение для труб конденсаторов, работающих на морской воде. Сплав с 70 % Ni (мо-нель) подвержен питтингу в стоячей морской воде, и его лучше всего применять только в быстро движущейся аэрированной морской воде, где он равномерно пассивируется. Питтинг не образуется в условиях, когда обеспечивается катодная защита, например при контакте сплава с более активным металлом, таким как железо. [c.361]

По механическим свойствам металл трубопровода соответствовал требованиям нормативных документов. При испытаниях образцов металла новых труб на водородное расслоение по методике NA E ТМ 0284-96 (база испытаний — 96 ч) в образцах образовывались трещины, характерные для водородного расслоения. С учетом опыта эксплуатации ОНГКМ было сделано заключение, что дефекты, приведшие к разрушению трубопровода регенерированного газа, могут возникнуть в течение 6-8 месяцев даже в трубах, стойких к сероводородному растрескиванию, в отсутствие ингибирования и при наличии [c.48]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

На основании решения интегральных соотношений для потока жидкого металла в трубе при <7 , = onst и подобранном профиле скорости получена формула [9] [c.198]

Гораздо меньшей зависимостью электроизоляционных свойств от температуры обладает стеатитовая керамика, изготовляемая на основе магнезиального минерала — талька 3MgO SiOa HjO. Хороший тальк почти не содержит вредных примесей в виде окислов щелочных металлов и железа. Большим преимуществом стеатитовой керамики является повышенная по сравнению с фарфором механическая прочность. Поэтому высоковольтная стеатитовая керамика рекомендуется прежде всего в тех случаях, когда требуется повышенная механическая прочность, например для труб воздушных выключателей. Стеатитовая керамика требует более высокой температуры обжига, чем фарфор, имеет более узкий температурный интервал [c.236]

В корпусе 15 маслоприемника штанги направляются и уплотняются во втулках 27, выполненных из бронзы БрОФ10-1. Масло под давлением подводится к полостям Ь и с от золотника рабочего колеса по двум трубам 23. Крепление маслоприемника показано на узле //. Основание маслоприемника, или маслосборника, всегда устанавливают на изолирующих прокладках 28 и закрепляют шпильками 29, также изолированных втулками 30. Это предохраняет маслоприемник и турбину от блуждающих токов генератора, вызывающих коррозию металла. Для этой же цели в лабиринтном уплотнении маслосбрасывающего козырька, предохраняющем генератор от попадания в него масла, зазоры оставляют достаточно большими, гарантирующими отсутствие соприкасания. В новых гидроагрегатах корпус маслоприемника встраивают в генератор, что позволяет уменьшить высоты гидроагрегата и здания ГЭС. [c.206]

Измеренные максимальные значения глубины износа приведены в табл. 5.2. Здесь же для характеристики температурного режима металла приведена и эквивалентная температура наружной поверхности трубы. Среднестатистическая максимальная глубина износа труб из стали 12Х1МФ после 11 550 ч работы и при очистке с периодом То=8,7 ч равна 0,10 мм, а для трубы из стали 12Х2МФСР —0,08 мм. - [c.218]

Для контроля поведения металла труб в пароперегревателе на уровне обмывочного аппарата установлены контрольные вставки. Проверка металла проводилась через 7,14 и 27,5 тыс. ч работы труб. Измеренные в течение этих периодов работы максимальные глубины износа труб под влиянием стабильных золовых отложений сланцев показаны на кинетической диаграмме коррозии стали 12Х1МФ на рис. 5.25. Максимальное отклонение глубины износа труб от среднекинетической за 27,5 тыс. ч работы составляет 6As=+0,2 мм для труб, работающих при температуре внешней поверхности металла 450 °С, и SAs=+0,l мм для труб, работающих при <==525 °С. Таким образом, благодаря использоваИик [c.231]

В отсутствие данных измерения исходных диаметров оценка пригодности труб к дальнейшей эксплуатации проводится по скорости ползучести. При этом скорость ползучести прямых труб из стали 12ХШФ не должна превышать 1,5-10 " %Ы, для остальных сталей 1 10" %1ч, а прямых участков гиба 0,8 10" %/ч. Если скорость ползучести будет превышать указанные значения, через 7000 ч необходимо произвести повторное измерение, и если скорость ползучести превысит установленные пределы, следует произвести вырезку металла для определения предела длительной прочности. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...