Тела Расчет

В тех случаях, когда пограничный слой намного тоньше ударного слоя (зоны между ударной волной и поверхностью тела), расчет напряжений трения и теплообмена ведется обычными методами, разработанными в теории пограничного слоя (гл. VI). [c.128]

Известны предложения по применению в качестве теплоносителей в газоохлаждаемых реакторах так называемых газовых суспензий. Применение газовых суспензий позволяет интенсифицировать теплообмен по сравнению с чистым газом при одинаковых внешних параметрах давлении, температуре и скорости рабочего тела. Расчеты показывают, что при одинаковых значениях коэффициента теплоотдачи затраты мощности на прокачку теплоносителя через реактор, отнесенные к единице теплоотдающей поверхности, могут быть значительно снижены, особенно при наличии турбулизаторов в каналах. Оптимальные технико-экономические показатели достигаются при отношении веса твердой фазы к весу газа, не превышающем 25%. [c.56]

Предложена методика исследования и расчета предельных нагрузок неравномерно нагреваемых тонкостенных конструкций из КМ, в том числе и оболочечных, согласно которой влияние на прочность или устойчивость различных физико-химических явлений, возникающих в условиях неоднородного и нестационарного поля температур, оценивается по результатам испытаний фрагментов или образцов конструкций вместо традиционных образцов материалов. Она базируется на представлениях, вытекающих из законов термодинамики и механики твердого деформируемого тела. Расчет конструкции при различных режимах нагрева ведется с помощью ее обобщенной характеристики — функциональной зависимости между несущей способностью и распределением температур в стенке, определяемой при нестационарных режимах нагрева (метод замены температурных полей, метод преобразования обобщенных характеристик с помощью критериев теплового подобия) либо при изотермических состояниях (метод определяющей температуры). [c.11]

Молекулярное взаимодействие между частицей и поверхностью зависит от толщины слоя жидкости, находящегося между контактирующими телами. Расчеты показывают [163], что в водных растворах электролитов молекулярное взаимодействие между твердыми телами полностью экранируется при расстоянии между ними 10 см. При расстоянии, равном 10 см, молекулярная сила составляет примерно половину ее максимального значения. Для меньших расстояний молекулярная компонента адгезии увеличивается и близка к максимальной. [c.172]

При решении задачи о вращении мы не рассматриваем вопрос о нормальных ускорениях и связанных с ними внутренних напряжениях в телах. Расчет этих величин производится теми же способами, которые были установлены для расчета поступательных движений. [c.261]

При нагреве термически тонких тел расчет [c.63]

VL а,. = /lo. Для тупого тела расчеты производились для высоты [c.164]

Для сохранения постоянного передаточного числа при случайных перегрузках и колебаниях величины коэффициента трения между рабочими телами расчет фрикционных передач ведут, используя следующее равенство [c.373]

Приведенные примеры показывают широкие возможности, которыми обладает схема организации водного режима со ступенчатым испарением. В зависимости от конкретных условий на первый план могут выступать те или иные ее преимущества. На современных ТЭС с барабанными котлами ступенчатое испарение применяют в целях повышения чистоты насыщенного пара либо для сокращения непрерывной продувки котлов и, следовательно, для повышения экономичности паротурбинной установки, либо для удешевления подготовки добавочной воды, что особенно важно для ТЭЦ, имеющих большие потери рабочего тела. Расчеты показывают, что эффективность применения ступенчатого испарения особенно велика в случае питания котлов водой с повышенным содержанием примесей. Чем чище питательная вода, тем меньше эффект от применения ступенчатого испарения. Вследствие этого для мощных котлов высокого давления, питающихся, как правило, конденсатом и обессоленной водой, этот способ организации водного режима не применяют. [c.152]

Полагая /Л /б/п = 0 при постоянном удлинении г х, получим =1 при v = 0 и /2 = 3/4 при v=l, т. е. плоским телом минимального сопротивления является клин, а осесимметричным — выпуклое тело. Расчет по автомодельной теории дает для тел вращения несколько другое значение м = 0,71, что показано на рис. 10.2. [c.241]

Г. К. К л е й н. Давление и сопротивление сыпучих тел. Расчет подпорных стен и подземных сооружений (стр. 280—300). [c.401]

В отдельных случаях может оказаться, что на заводе-изготови-теле расчеты конструктора необходимо корректировать, так как одни станки, имеющиеся на заводе, обеспечивают точность выше расчетной, другие — ниже расчетной. Технолог цеха завода-изгото-вителя с целью сокращения брака и уменьшения себестоимости изготовления машины должен перераспределить величины допустимых отклонений с учетом фактической точности оборудования и обеспечения требуемого диапазона рассеивания замыкающего звена. Он проводит расчет размерной цепи с учетом возможностей имеющегося на заводе оборудования и утверждает расчет у конструктора. Технолог цеха периодически проводит исследование точности оборудования, применяемого иа финишных операциях при [c.303]

Применяя указанный метод последовательно к различным точкам аппарата, можно получить распределение температур в аппарате, т. е. рассчитать его тепловой режим. В случае системы многих тел расчет становится весьма громоздким, так как приходится определять большое число тепловых характеристик, кроме того, возникают трудности при вычислениях тепловых сопротивлений и коэффициентов, которые требуют учета условий теплообмена на границах тел. Большое число разнообразных по конфигурации, материалам и сложным, образом расположенных в пространстве тел создает обилие поверхностей раздела с разными условиями теплообмена. Без существенных упрощений геометрии системы (аппарата) расчет по указанному методу может быть выполнен лишь с помощью ЭВМ. [c.807]

Особенности этого так называемого дельта-метода состоят в том, что благодаря применению линейных физических соотношений удается свести задачу на каждом отдельном шаге к решению линейной системы с постоянными коэффициентами, совпадающей с линейной системой ненагруженного тела. Расчет заканчиваем, когда нагрузка или деформация достигают заданной конечной 146 [c.146]

Приведенный выше расчет шипа на прочность, износ и нагрев является условным вследствие сделанных нами допущений о равномерном распределении нагрузки по длине и окружности шипа и использовании в расчетах законов трения несмазанных тел. Расчет шипа в случаях, когда обеспечено жидкостное трение, производится на основе гидродинамической теории смазки. [c.230]

При расчете плоских индукторов необходимо учитывать, что индуктирующий провод не всегда образует замкнутое окно, в которое помещается нагреваемое тело. Овальные и щелевые индукторы, применяемые для нагрева плоских тел [2, 9], можно рассчитывать как указано выше. У индукторов, витки которых не охватывают нагреваемое тело, расчет затруднен неопределенностью сопротивления х . Основным элементом индукторов такого типа является токопровод или несколько проводов над нагреваемой поверхностью с токами одного направления. [c.79]

Дефекты структуры твердых тел. Расчеты на прочность ряда реальных тел показывают, что их теоретическая прочность в 100... 1000 раз выше прочности, реализуемой реальными телами. Причиной этому являются дефекты структуры этих тел. Среди них наиболее распространенными являются точечные и линейные дефекты, поверхностные и объемные неоднородности материала. [c.67]

Деформации материалов и их разрушению противодействуют силы межатомных связей, от величины и характера которых в первую очередь зависит прочность любого тела. Расчетом можно с известной степенью точности определить величину силы связи между атомами, а также минимальную теоретическую прочность при разрушении путем отрыва. [c.29]

Кинематика является одним из разделов классической механики, в котором движение макроскопических тел рассматривается независимо от причин, вызывающих это движение. Основной задачей кинематики является разработка методов пространственно-временного описания движения тел, расчета их траекторий, скоростей и ускорений, т. е. методов исследования чисто геометрических свойств движения тел. При кинематическом изучении механического движения из всех материальных свойств реальных тел учитываются только их геометрическая форма и непроницаемость, в силу которой в одном и том же месте пространства в один и тот же момент времени не могут находиться два или большее число тел. Это свойство присуще материальным телам любой формы и любых размеров, в том числе и малым элементам тела — материальным точкам. [c.13]

На первых порах развития физики твердого тела расчетам когезионных энергий уделялось много внимания и этот вопрос занимал гораздо большее место в теории, чем сегодня. В более старых работах классификация твердых тел, например, основывалась главным образом на характере когезии (связи), а не на (тесно с ним связанном) пространственном распределении электронов (как в гл. 19). Когезионная энергия играет столь важную роль потому, что она представляет собой энергию основного состояния твердого тела — ее знак, например, определяет, будет ли твердое тело вообще устойчивым. Фактически если нам известна как функция от объема и температуры свободная энергия Гельмгольца, представляющая собой обобщение когезионной энергии для ненулевых температур, то мы можем найти все равновесные термодинамические характеристики твердого тела. С течением времени интересы физики твердого тела все более смещались к рассмотрению неравновесных (например, кинетических и оптических) свойств, и сегодня изучение когезии уже не играет той доминирующей роли, какую играло раньше. [c.26]

Упругий ненасыщенный контакт имеет место, когда йаксимальиые нормальные напряжения у самой высокой из контактирующих микроиеровио-стей, глубина внедренпя которой равна расстоянию между поверхностями твердых тел, меньше напряжений более мягкого из взаимодействующих тел. Расчеты показывают, что упругий ненасыщенный контакт в зоне касания твердых тел наблюдается при контурных давлениях [c.192]

Третья часть тома содержит большое количество докладов, посвященных инженерным методам расчета процессов тепло- и массопере-носа. Доклады этого раздела включают, в частности, методы решения задач теплопроводности в многослойных телах, расчета ряда теплообменных аппаратов, расчета тел по технологическим условиям и др. [c.4]

Массоотдача при внешнем обтекании тел. Расчет массоотдачи продольно обтекаемой пластинки при ламинарном и турбулентном пограничном слое можно проводить по уравнениям (2-115) — (2-118), массоотдачи поперечно обтекаемого цилиндра и шара (в том числе одиночной капли) — по уравнениям (2-125) и (2-126), массоотдачи в неподвижном слое частиц, продуваемом газом (Ргвяа0,7- -1)—по уравнениям (2-127) и (2-127а). В названных уравнениях числа Nu, Nu и Рг следует предварительно заменить на диффузионные числа [c.204]

Для иллюстрации влияния коэффициента аккомодации на рис. 51 и 52 приведены значения аэродинамических коэффициентов для пластинки и ракетоподобного тела. Расчет проведен в схеме полностью диффузного отражения при 0—7. [c.356]

ПОЗВОЛИЛО в дальнейшем вести расчет по формулам, предназначенным для тонких тел. Расчет осуществляли для поковок из алюминиевого деформируемого сплава В95, обрабатываемых по схеме ТЦО 370 530 °С (шесть циклов), деформирование в первом, третьем и пятом циклах (температура начала деформации 470 С). При длине рабочего пространства печи примерное м температура первых трех печей 600 °С, а остальных — 550 °С. Такой выбор температуры печей обусловлен наличием у заготовки после второго и третьего переходов сравнителИно тонкой Стенки, нагрев которой происходит значительно быстрее, чем днища. При [c.185]

Для ТОНКОГО тела расчеты производились для высоты 45,7 км и скорости набегающего потока 7,2 км/с. Начальные условия, условия на границе ядра и условия полета те же самые, что и в табл. 2. Так как применим интеграл Крокко для уравнения энергии (416), в расчетах можно учесть начальные отклонения значений полной энтальпии. Предполагается, что Яос = 0,38Я и начало координат (ж = 0) расположено немного ниже горла следа, откуда следует, что = 0,1иоо. [c.168]

ЛучистЕш теплообмен между двумя телами. Расчет теплообмена в этом случае выполняют по следующей зависимости [c.256]

В [Л. 268] выполнен расчет двухкомпонентного пограничного слоя воздух— водяной пар, с которым практически приходится иметь дело в задачах испарительного охлаждения тел. Расчет выполнялся для условий эксперимента, предусматривавшего выпуск горячего водяного пара в поток воздуха впереди критической точки цилиндра при температуре набегающего потока Гсо=293°К и двух значениях температуры стенки Г = 429 К и 849° К Т,с1Тсо составляют соответственно 1,48 и 2,8). [c.299]

Если длительность дорегулярной стадии охлаждения невелика по сравнению со временем наступления стационарного режима, то допущение (3-10), принятое при интегрировании уравнения (3-8), будет вносить некоторую неточность в результаты расчетов по формулам (3-15) только в стадии дорегулярного режима охлаждения. Как будет показано в 3-3, в стадии регулярного режима допущение (3-10) выполняется точно, т. е. в течение почти всего процесса охлаждения тела расчеты по формулам (3-15) приведут к точным результатам. Эти рассуждения могут служить некоторым обоснованием принятого выше допущения (3-10). [c.80]

Существует несколько методов определения перечисленных выше параметров шероховатости поверхности по профилограммам, снятым с поверхности твердого тела расчетом по эмпирическим формулам экс-пери.меитально. [c.46]

Величина /V ппзьшаетсн коэффициентом раз.магни швания и зависит от формы намагничиваемого тела. Расчет этого коэффициента в общем случае весьма сложен. Исключение в этом смысле составляют отдельные случаи, которые отрал4ены на рис. 3-1-8,6. Для тел, н.меющн.х форму кольца, напряженность - 1 равна нулю. Поэтому такие тела часто применяют при точны.х изме-рения.. [c.152]

Согласно молекулярно-кинетическим представлениям [46—53], вязкоупругость полимеров с линейной формой макромолекул, т. е. сочетание упругих и эластических деформаций с деформациями вязкого течения обусловлена проявлением гибкости макромолекул. Эластические деформации развиваются вследствие изменений конформаций макромолекул под действием механических сил, упругие — при деформировании валентных углов связей в макромолекулах и изменении межмолекулярных расстояний, а вязкое течение — как результат необратимого смещения центров тяжести цепей. Если гибкие макромолекулы соединены в единую пространственнзгю сетку, то полимер ведет себя как эластическое тело. Если гибкость макромолекул проявиться не может, то полимер ведет себя как упругое (гуковское) тело. Расчет вязкоупругих функций линейных полимеров с учетом их молекулярной структуры и гибкости макромолекул затруднителен. [c.27]

Сделанное ранее допущение заставляет считать отрывное значение /й при больших докритических счоростях не зависящим от Мо . Вспоминая, что возрастание числа Моо в докритической области вызывает резкое увеличение разрежения, а следовательно, и уклона и х) за точкой минимума давления, заключим, согласно (135), что это повлечет за собой убывание Хз, т. е. перемещение точки отрыва вверх по потоку. Отсюда следует, что сжимаемость жидкости при докритических скоростях предваряет отрыв ламинарного лограничного слоя, т. е. ухудшает обтекание тела. Расчеты подтверждают это соображение. Так, например, точка отрыва ламинарного слоя с верхней поверхности крылового профиля ЫАСА-4412 при Су = 0,146 и М , = О лежит примерно на 11% хорды от передней кромки, а прн Моо = 0,4 перемещается в точку, лежащую на 5% хорды от носика. [c.852]

Расчет осевой силы проводится с учетом конструкции основных элементов ротора, их размеров и результатов гидро- и газодинамического расчета всех рабочих элементов, составляюших ротор ТНА (турбина, центробежные и осевые насосы, импеллеры и т.п.). В обшем виде осевая сила/ на каждом из элементов ротора состоит из статической составляющей давления R qt и динамической дин воздействия потока рабочего тела. Расчет и способы компенсации осевых сил на роторе ТНА рассмотрены в разд. 11.2. [c.264]

Наверное, наиболее удачным и важным конечным преобразованием координат является преобразование, примененное Моретти (Моретти и Аббетт [19666] Моретти и Блейх [1967, 1968] ) ) для двумерных и трехмерных задач расчета отошедшей ударной волны перед затупленным телом в потоке невязкого газа, а также Моретти и Саласом [1969, 1970] для течений вязкого газа ) (см. также Моретти [1969а, 19696 ). Произвольная точка, находящаяся между поверхностью тела н ударной волной (рис. 6.4), имеет координаты (г, 6) в полярной системе координат с полюсом, лежащим внутри тела. Расчет течения ведется до некоторого луча бтах, выбираемого таким образом, чтобы на этом луче поток был сверхзвуковым. Затем область, [c.434]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...