Примем расчета

Следовательно, серый чугун в качестве материала для центра колеса непригоден. Примем для центра сталь марки 45 (ор2 = 550 Н/мм , см. табл. 12.7). Если соединение колеса с валом будем осуществлять запрессовкой, го по сравнению с первым вариантом расчета изменятся следующие величины [c.240]

При вероятностном методе расчета связь мея ду допуском исходного звена и допусками составляющих звеньев выражают формулой (9.14). По этой формуле корректируют допуски составляющих звеньев, если они назначены по квалитету, у которого а не равно расчетному. Для этого представим формулу (9.14) в следующем виде ТА = ТА - - TAj + ТА + ТА + ТА. Звено /4, примем увязочным, тогда его допуск [c.106]

Приме чание. Если в одном сечении имеется несколько концентратов от формы, расчете учитывается только один (дающий наибольшую величину АГ, /с, ) в сочетании с К Кг > учитывающем шероховатость поверхности. [c.279]

Стальная труба с внутренним диаметром 2ri=4 см и наружным 2 2 = 8 см нагревается так, что температура внутренней поверхности Tj = 300°С, а наружной Tj = 200°С. Определим температурные напряжения в трубе, считая, что по толщине стенки температура изменяется по линейному закону. При расчете примем Е = 2 10 кгс/см р, = 0,3 а = 125 10 . Превышение температуры внутренней поверхности над наружной T = Ti — Т = = 100°С. [c.459]

Температура 7 , до которой охлаждается первый слой, зависит, в частности, от длины завариваемого участка /, погонной энергии сварки q/v и температуры подогрева 7 . Выразим связь между перечисленными параметрами. Б качестве расчетной схемы примем схему мгновенного выделения теплоты на завариваемом участке / в начальный момент сварки при этом также примем, что теплота выделяется равномерно по толщине металла б, распространяется только в направлении у и теплоотдача отсутствует (рис. 7.11). Иными словами, принимается схема линейного быстродвижущегося источника теплоты в пластине. Выбранная схема не учитывает ряда особенностей распространения теплоты, однако может быть принята для расчета по следующим соображениям. Температура как указывалось выше, не превышает, как правило, 650 К. Когда околошовная зона охладится до 500...600 К, то температура по сечению успевает выравняться, и поэтому несущественно, какое распределение теплоты принято в начальный момент времени. [c.219]

Изложение методов силового расчета в данной книге будет сделано только для плоских механизмов. При этом примем, что механизм имеет плоскость симметрии, которая параллельна плоскости движения и в которой действуют все приложенные силы. Указанному условию отвечает очень большое число механизмов энергетических, технологических, транспортных машин и различных приборов. [c.180]

Окончательный выбор расчетных зависимостей отдельных блоков и их детализацию вплоть до элементарных расчетных операции удобно осуществлять с помощью операционных графов, в которых элементарные математические операции и функциональные преобразования образуют узлы, а направленные ветви соответствуют расчетным переменным по аналогии со структурными схемами. Общепринятая символика графов относится к линейным зависимостям, а в расчетах ЭМП используются нелинейные зависимости. Поэтому примем следующие нестандартные обозначения О — операция алгебраического сложения — нелинейная операция умножения 0 —операция деления 0 —нелинейная операция над переменной (возведение в степень, извлечение корня и т. п.) -нелинейная функция (функция) нескольких переменных. [c.126]

Руководствуясь представлениями и исходными данными [85], приведем пример расчета на ПЭВМ остаточного ГПР нефтяного резервуара, эксплуатировавшегося в течение пяти лет. В качестве основного силового элемента примем нижний пояс. [c.213]

Изложенное приводит к выводу о целесообразности размещения вокруг реактора бака с водой. Анализ результатов расчетов распределения нейтронов в воде за сталью (см., например, рис. 4.3) показывает что всплеск тепловых нейтронов в воде полностью сглаживается после прохождения ими слоя воды толщиной 30 ем. Поэтому толщина слоя воды должна быть около 30 см. Выберем ее с некоторым запасом, равным 33 см. Толщину стенок бака с водой примем равной 4 см. Зазор между боковой стенкой корпуса реактора и внутренней стенкой бака 5 см. [c.311]

Для расчета воспользуемся формулой (1.26). Полная мощность источника 5=1,12-10 квант сек (выход у-квантов на распад 74%) = 6,2 Мэе (среднее значение) = 57,5 с.ч рр[ 0Вэ=1,22 (плотность воды 0,817 г/см ). Приме.м До = 250 см и из формулы (1.26) наймем [c.319]

Участок 8д. Линейный источник =4 м. Используем схему расчета 7-8. Примем й = 250 см, р=16,4 Оф=97 0=38,8° х = 6,7 (р<)в=6,1 [c.321]

Речь идет о расчете тс и использовании формулы Е = тс . (Прим, ред.) [c.396]

Перейдем к рассмотрению расчета зубьев на изгиб. В качестве одной из предпосылок расчета примем, что сила Р взаимодействия между зубьями равномерно распределена по верхней кромке рассчитываемого зуба (приложена к его вершине) и направлена по нормали к его профилю (рис. 344). [c.357]

Ф2 (О определяются свойствами источников 51, 5а и для теоретического расчета необходимы определенные предположения о процессе испускания света. Примем следующую простую схему для этого процесса точечный источник испускает последовательность волновых цугов с равными длительностями Т и равными амплитудами а, а фазы различных цугов принимают совершенно случайные, независимые друг от друга значения. [c.97]

Работу сил тяжести получим как уменьшение потенциала при перемещении выделенного объема жидкости из начального положения в конечное. При расчете этого уменьшения потенциала примем во внимание, что потенциал общей части начального и конечного объемов при этом выпадает и работа сил тяжести будет равна [c.246]

Результаты расчетов энергетических параметров сближения двух конденсированных сред при Н = 10 А = 10 см (это прим рцо параметра решетки) показывают, что W Зщ,, где — теплосодержаний расплавленного металла. [c.127]

Для удобства дальнейших расчетов перейдем к безразмерным переменным. В качестве масштабных факторов примем следующие величины [c.332]

При расчете фундамента примем гипо- [c.364]

Наиболее простой случай — это движение спутника по круговой орбите на постоянной высоте над поверхностью Земли. Для того чтобы сопротивлением воздуха можно было пренебречь, эта высота должна быть значительна. Радиус орбиты спутника на величину этой высоты должен быть больше радиуса Земли, равного 6350 км. Для дальнейших расчетов мы примем, что радиус орбиты составляет [c.328]

Пример 8.5. Определить из условия прочности на кручение диаметр вала, передающего мощность Р 52 кВт и вращающегося с постоянной угловой скоростью ш = 20 рад/с. Расчет произвести для двух случаев I) вал сплошного сечения 2) вал кольцевого сечения с = 0,8. Сравнить силы тяжести сплошного И полого валов. Примять [т] = 60 МПа. [c.293]

Вышеприведенное условие износостойкости катков используется для проверочного расчета имеющейся передачи. Формулу для проектного расчета передач с металлическими и текстолитовыми катками получим из формулы Герца, приняв коэффициент Пуассона v = 0,3, выразив диаметры катков через межосевое расстояние а и передаточное число к силу прижатия Q выразим через вращающий момент Т , а ширину катка примем b = где 1/ = 0,2...0,4—коэффициент ширины катка по межосевому расстоянию, тогда [c.70]

Прим расчета лабиринтно-винтового уплотнения вала центробежного насоса. Исходные данные среда - вода давление воды перед уплотнением рд = 4,5 МПа температура воды до 30 С частота вращения вала 5800 мин потцэебляемая уплотнением мощность не более 4 кВт диаметр вала в месте установки уплотнения 40 мм длина проточной части уплотнения не более 120 мм. [c.418]

Для расчетов коэффициентов т плоотда-чи в первом приближении температуру стенки трубки примем равной средней между температурами теплоносителей с= г2 = (Л + + Г2)/2 100 °С. Согласно ропультатам расчетов, приведенных для данных условий в примерах (10.3) и (10.1, ai = = 8980 Вт/(м -К) и 2 = 6260 Bт/(м K). [c.109]

Расчет ременной передачи. Исходные данные. Мощность на ведущем шкиве / ,=5,5 кВт. Частоза вращения Hj = 1445 об/мин. Примем для расчета узкий клиновый ремень. Результаты расчета, выполненные по учебнику [6], следующие ремень сечения УО диаметры шкивов з/, =71 мм, 3/2 = 224 мм число ремней г = 8 сила, нагружающая вал-шестерню, / р=1685 Н. [c.55]

Для расчета межосевого расстояния передачи предварительно следует определить значение некоторых козффициен-юв. Коэффициент межосевого расстояния Л1д = 49,5. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между сателлитами примем K =, 2. Примем коэффициент ширины колеса ф = 0,315. Передаточное число н = г/2 = 72/18 = 4. Коэффициент ширины ф = 0,5фу(м +1) = 0,5-0,315(4+1) = 0,787. По формуле (2.9) коэффициен концентрации нагрузки А1 ,= 1- -2ф /5= 1+2-0,787/8= 1,2. Число сателлитов С=3. [c.158]

Примем для дальнейших расчетов роликовый конический подшипник легкой серии 7208. Схема установки подшипников враснор. Из габл. 19.24 /=40 мм, 1) = 80 мм, 7 = 19,25 мм, = 0,38, С,. = 46 500 Н, У=1,56. Расстояние между заплечиками вала но компоновочной схеме / =52 мм (см. рис. 3.11). Тогда расстояние между широкими торцами наружных колец подншнников (см. с. 100, рис. 6.2) / = /,.- -27 = = 52-1-2-19,25 = 90,5 мм. Смещение точки приложения радиальной реакции от торца нодшинника [c.222]

Примем для дальнейших расчетов подшипники роликовые комические однорядные с большим углом конуса 27308. Подшипники с большим углом конуса очень чувствительны к изменению осевого зазора. Поэтому их рекомендуется устанавливать рядом, образуя из двух подшипников фиксирующую опору. Перейдем в соответствии с этим от схемы усгановки подшипников враспор к схеме с одной фиксирующей и одной плавающей опорами. В качестве фиксирующей выберем опору Б (рис. 13.6), огдавая предпочтение простоте обслуживания конических подшипников при эксплуатации. Отметим, что с противоположной стороны на конпе вала устанавливается шкив ременной передачи. [c.245]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дально-бойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если примесь не имеет начальной скорости (папрн.мер, когда газовая струя вытекает в спутный лоток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстре(, чем в незапы-ленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьшает степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

Расчет зубчатой пары ffi —6i Число зубьев колеса Ь, Zb = ZaPi = 20 4 = 80. Так как условне сборки при атом числе зубьев не соблюдается (см. формулу (7.6)), примем 2ь=79. Чтобы расстояние по осям сателлитов ( = аш=100 мм) осталось неизменным, колесо 6] будет изготовлено со смещением. [c.182]

За расчетный случай для вычисления диаметра вала н подбора подшипников нужно принять тот, нри котором муфта включена вправо (см. рис. 8.7). Определим диаметр вала по наибольшему эквивалентному моменту (под колесом 22). Для упрощения расчетов примем допускаемое напряжение [o il = 60 МПа (см. гл. 3) [c.313]

Подбор и проверочный расчет шпоношого соединения. Для передачи крутящего момента от коинческогс колеса иа муфту применим призматическую шпонку со скругленными торцами по СТ СЭВ 189—75 (табл. 4,1). Примем диаметр соединения полумуфт с зубчатыми колесами 2, и Zi d = 55 мм (см, рлс. 8,15). Выписываем из указанного стандарта размеры сечения шпонки и пазов (мм) [c.315]

Номинальные иатягп максимальный 65 — 0 = 65 мкм, минимальный 45 — 30 = 15 мкм. При коэффициенте смятия микронеровпостей 0,5 поправка на смятие 6,4 мкм. Фактический максимальный натяг равен 65 — 6,4 = = 58,6, мкм, минимальный 15 — 6,4 = 8,6 мкм. Для вероятностного расчета примем 2 = 0,6 (процент риска 0,517%). Величина 0,5 (1 — 2) = 0,2. Вероятностные отклонения размеров отверстия —Минимальное 0 + 30-0,2 = = б. мкм максимальное 30 — 30 0,2 = 24 мкм, вала — максимальное 65 — 20 0,2 = 61 мкм, минимальное 45 + 20 0,2 = 49 мк.м. Вероятностные натяги максимальный 61 — 6 = 55 мкм, минимальный 49 — 24 = 25 мкм. С поправкой па смятие микронеровпостей максимальный натяг 55 — 6,4 = = 48,6 мк.м,. мини.мальный 25 — 6,4 = 18,6. мк.м. Результаты расчета приведены в табл. 32. [c.480]

Сравним показатели гидродинамических и гидростатических подш1ПИШков. Примем те же данные, что и в предыдущем расчете гидродинамического подшипника О = 21 см, Р = 5 000 кгс, п = 1000 об/мин, -ц = 60 сП). [c.450]

Пример 5. Проделаем те же расчеты для сварки в вакууме при р=10Па. Примем, как в примере 3, /. 160 ООО К, йГ= 15 эВ = 25-10 Дж. Тогда п,= = р/(/гГ)= 10/(25- 10- ) 4- 10 м [c.52]

Пересчитаем плотность воды на 1 г, см и примем объемное содержание стали OJ т=0,7. Примем также, что экран состоит из 23,3 см стали и 10 см воды. При этом толщина экрана равна / = 33,3 см вместо 35 см, что соответствует действительной плотности воды 0,857 см . Таким образом, в расчет защиты вводится условная защитная композиция из смеси стали и воды. Сталь распределяем в воде несколькими слоями толщиной меньше длины пробега быстрых нейтронов и у-квантов. Это позволяет рассматривать ослабление потоков излучений в экране как в гомогенной смеси, для которой применимы экспоненциальные законы ослабления. После 20 см выбранной защитной среды спектр нейтронов становится близким к равновесному. Результаты расчета, приведенных в работе [1], воспроизведены в табл. 1.7. [c.303]

Пример И. В примере 10 при расчете защиты детектора Рц от источника И6 необходимая толщина защиты оказалась равной 12=68 см бетона. В настоящем примере ставится задача определить мощность дозы в точке детектора Р 2 (помещение ПЮ), если источником И5 (помещение П9) является урановый блочок массой 1 кг, облученный в реакторе на тепловых нейтронах в течение Г=120 дней и после выдержки i=30 дней. Для упрощения расчетов удельную мощность реактора примем равной ш= квт кг (обычно она бывает больще). Расстояние от источника до детектора Ь=4 м. Цель данного примера — проиллюстрировать применение формул для расчета мощности дозы за защитой й по радиационным характеристикам (удельной активности, спектральному составу), рассчитанным только для Г = оо. При этом необходимо рассчитать уровни излучения а) выраженные в единицах мощности экспозиционной дозы Р [мр1ч], если удельная активность Q выражена в единицах кюри или грамм-эквивалентах радия М-, б) в единицах интенсивности I [Мэе/ см -сек)], если удельная активность выражена в единицах силы источника 5 [Мэе/(сек-кг)]. Для контроля результаты расчета в примерах а и б надо сравнить между собой, а также с результатами расчета с использованием непосредственных радиационных характеристик для 7 = 120 дней и = 30 дней. [c.339]

При расчете структурной группы из звеньев 2—3 необходимо силы F43, 33, Fgi свести к одной силе и паре сил, действующих на звено 3. За точку приведения примем центр масс — точку S . Тогда SMVKT (F34, 7э4 + я, Fgi, — я/2 F, у) [c.271]

Решение. Расчет надо вести по формуле (2.84), но коэффициент ф не известен, так как до определения размеров сечения нельзя вычислить гибкость стойки. Поэтому зададимся предварительно размерами сечения произвольно, а потом проверим их достаточность. Примем в первом приближении двутавр № 16, для которого по ГОСТ 8239—56 Р= 21,5 см , гп1я=< =1,90 см при этом гибкость стойки [c.318]

Приме а И И Я. р - расчет по экспериментальным данным [34], р - расчет по формуле Хигби [c.23]

Так как выбор показателя степени х про- Тогда согласно (17-19) получим изволен, то для простоты расчета примем [c.178]

Сначала рассмотрим двухслойную модель, т.е. уравнения (3.7) и (3.9), причем для уравнения (3.9) граничные условия примем при у = Л (у = 1). Распределение скоростей в вязком подслое описывается уравнением (2.21). Однако, поскольку толщина вязкого подслоя существенно меньше радиуса потока, то, согласно современным представлениям /135, 144, 222, 261/, в пределах вязкого подслоя распределение скоростей линеаризуется, т.е. касательное напряжение считается постоянным и равным касательному напряжению на стенке трубы. Это условие при приближенных расчетах, которые присущи полуэмпирическим теориям пристенной турбулентности, особого влияния на конечные резулыаты не оказывает, тем более что и в основном турбулентном потоке касательное напряжение нередко принимается постоянным. В действительности, как следует из уравнения равновесия сил, действующих на выделенный объем потока, касательное напряжение является величиной переменной и подчиняется линейному закону. Ф. Г. Галимзянов /33 - 56/ использовал линейный закон распределения скоростей в пределах вязкого подслоя. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...