Прямоугольные стержни

Сравнивая формулы (6.41) с формулами (5.23) для чистого изгиба прямоугольного стержня, видим, что в прямоугольном стержне отсутствовало давление волокон друг на друга, а в криволинейном это давление существует. Эпюры напряжений, соответствующих формулам (6.41), построены на рис. 37. [c.107]

КРУЧЕНИЕ УЗКОГО ПРЯМОУГОЛЬНОГО СТЕРЖНЯ 313 [c.313]

Кручение прямоугольных стержней [c.316]

КРУЧЕНИЕ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СТЕРЖНЕЙ [c.317]

Для доказательства этого положения напишем дифференциальное уравнение теплопроводности для двухмерного поля неограниченного Прямоугольного стержня [c.113]

РАБОТА 12. КРУЧЕНИЕ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СТЕРЖНЕЙ [c.75]

Параллелепипеды, цилиндры конечных размеров и прямоугольные стержни можно рассматривать как тела, образованные пересечением соответственно трех взаимно перпендикулярных неограниченных пластин конечной толщины, цилиндра и пластины и двух пластин. [c.98]

Рис. 3-17. К охлаждению полу-ограниченного прямоугольного стержня.

Охлаждение длинного прямоугольного стержня [c.99]

Фиг. 12.1. Картины полос при распространении волны сжатия в прямоугольном стержне под действием груза весом 108 г, падающего с высоты

Фиг. 12.4 Картины полос, иллюстрирующие распространение волны напряжений сжатия в прямоугольном стержне при взрыве заряда азида

Изгиб прямоугольных стержней, неоднородных по высоте [c.93]

Сделаем одно упрощение в соотношениях (11.62) для вывода приближенных уравнений колебания прямоугольного стержня, а именно, будем считать функции /%, ft зависящими от координаты у как os - t/j. Тогда в выражениях (11.62) первая сумма по [c.242]

Перейдем к рассмотрению поперечного колебания прямоугольного стержня. Для этого вида колебания компоненты вектора перемещения примут вид [c.245]

Коэффициенты для расчета прямоугольных стержней на кручение [c.185]

Рис. 7. Схемы выполнения зазоров для круглых и прямоугольных стержней

В широком прямоугольном стержне из стали 1040 толщиной 2,0 дюйма, показанном на рис. Q12.4, просверлено сквозное отверстие диаметром 0,25 дюйма. Характеристики стали 1040 следующие S =54 ООО фунт/дюйм, Syp=48 ООО фунт/дюйм, е—50% на базе 2 дюйма и 5 =27 ООО фунт/дюйм . Стержень нагружен знакопеременной продольной силой 8000 фунтов. Коэффициент безопасности при расчете примите равным 1,5. Определите.требуемую толщи ну стержня, проводя расчет для неограниченного срока эксплуатации. [c.427]

Толщина прямоугольного стержня Ь, МИ [c.291]

Фнг. IX.69. Трансформатор в виде прямоугольного стержня с экспоненциальным изменением сечения ( ножевой концентратор). [c.380]

Так как К — кК, то в случае прямоугольного стержня у = ку, поэтому возможно считать, что у будет по величине порядка ку (Отметим, что у = ку и для подобных сечений.) [c.542]

Таким образом случай прямоугольных стержней можно рассматривать как типичный. [c.542]

II допустив, что поперечные сечения остаются плоскими, а радиусы этих поперечных сечений сохраняют прямолинейность, он выводит формулу для угла закручивания, совпадающую с формулой Кулона. Те же допущения он принимает и при вычислении угла закручивания круглых труб. Здесь он опять обращает внимание на преимущество использования трубчатых сечений. Рассматривая кручение прямоугольных стержней, Дюло подчеркивает, что допущения, принятые им для круглых стержней, здесь уже не приложимы. В то время было принято считать, что напряжения кручения пропорциональны расстояниям от оси стержня, но опыты Дюло показали что это не так ). Мы увидим в дальнейшем, что Коши улучшил эту теорию и что строго эта задача была решена, наконец, Сен-Венаном. [c.103]

ЭТИМИ уравнениями в исследовании деформаций прямоугольных стержней. В особенности его заинтересовывает задача кручения прямоугольного стержня, причем ему удается найти удовлетворительное решение для стержня узкого прямоугольного поперечного сечения. Он показывает, что поперечные сечения стержня, подвергающегося кручению, как общее правило, не остаются плоскими, но коробятся. Заключения, к которым пришел Коши, были использованы впоследствии Сен-Венаном, сформулировавшим более полную теорию кручения призматических стержней (см. стр. 283). [c.136]

Универсальные лекала могут выполняться и в виде прямоугольных стержней, выполненных из двух материалов. Сердцевина стержня делается из пластичного материала, например свинца, а наружная часть из гибкой упругой пластмассы. В результате стержень при сгибе хорошо сохраняет свою форму (за счет пластичной сердцевины )и образует плавную линию сгиба <(за счет упругой наружной поверхности). С помощью такого стержня можно провести необходимую кривую. [c.24]

В 27 было показано, что в поперечном сечении стержня круглого профиля касательные напряжения направлены перпендикулярно к радиусам. Предположим, что и в некруглом (например, прямоугольном) стержне касательное напряжение в произвольной точке А перпендикулярно радиусу, т. е. i OA (рис. 105). Разложим это напряжение на две составляющие — нормальную и касательную к контуру — и найдем площадку, в которой действует взаимное касательное напряжение. Очевидно, этой площадкой должна быть наружная боковая поверхность стержня, которая в действительности свободна от каких бы то ни было напряжений. Следовательно, = О, т. е. касательное напряжение в точках [c.114]

Рис. 110. Площади поперечных сечений круглых стержней и равнопрочных прямоугольных стержней

Рис. 111. Круглый и узкий прямоугольный стержни

Действительно, рассмотрим, например, задачу о равновесии тонкого заделанного на одном конце прямоугольного стержня под действием силы, приложенной на другом его конце (рис. 115). В этом случае при достаточно большой силе Р возможно неединственное решение задачи. Стержень может остаться прямолинейным или изогнуться, например, так, как показано на рис. 115. [c.346]

Переходная часть от цилиндрического (или прямоугольного) стержня к утолщенной корневой части образца (закрепляемой в патроне) выполнена по радиусу R = 10. Корневая часть цилиндрических образцов для частот нагружения / 7500 Гц, предназначенная для закрепления в патроне магнитострикцион-ного вибростенда, сделана в форме обратного конуса (К = 0,021) с резьбовым хвостовиком на конце. Такая форма корневой части выбрана в результате опробования различных конструктивных вариантов, из которых она оказалась наиболее жесткой. Корневая часть цилиндрических образцов для частот нагружения до 7500 Гц, предназначенная для закрепления образцов в патроне магнитострикционного и электродинамического вибростенда, выполнена в виде цилиндра диаметром 18 мм и длиной 25 мм с двумя взаимно параллельными опорными плоскостями. Эта схема крепления отличается простотой изготовления образцов и в то же время при частотах нагружения, не превышающих 7000 Гц, обеспечивает достаточную жесткость. [c.177]

Боковые поверхности прямоугольного стержня после деформации перестают быть плоскими, поперечные линии заметно искривляются, следовательно, и поперечные сечения перестают быть плоскими, депланируют. Элементы, ограниченные нанесенной на поверхность прямоугольной сеткой линий, деформируются по-разному, в зависимости от их положения. Следовательно, напряжение т является функцией двух координат в плоскости сечения, а не одного лишь расстояния р от оси враш ения. На взаимный поворот сечений оказывает влияние деплантация сечений, а не только крутящий момент и расстояние /. [c.187]

Пример-, фазовый модулятор на кристалле LiNbOj. Рассмотрим кристалл LiNbOj в виде прямоугольного стержня (рис. 7.8), входная и выходная грани которого параллельны плоскости главных осей хг. На кристалл действует высокочастотное поле волны с вектором Е, параллельным оси г. Пусть высокочастотная волна и оптический пучок распространяются в направлении у. Поляризатор, расположенный перед входной гранью кристалла, обеспечивает поляризацию света вдоль оси г кристалла. В соответствии с (7.2.9), [c.269]

РИС. 7.8. Образец УЫЬОз в виде прямоугольного стержня, используемый в качестве электрооптического кристалла для модуляции фазы. Модулирующее высокочастотное поле поляризовано вдоль оси г и распространяется вдоль оси у. [c.270]

РИС. 7.9. Образец кристалла GaSe в виде прямоугольного стержня, используемый для амплитудной модуляции. [c.275]

Сен-Венан в своем историческом обзоре (см. стр. 181) отмечает, что полученные Дюло опышые результаты по кручению прямоугольных стержней удивили Навье. г. j г [c.103]

Еще в 1828 г. Коши и Пуассон применили общие уравнения для оценки пригодности элементарной теории изгиба тонких стержней, а в следующем году Коши вывел приближенные формулы для кручения тонких прямоугольных стержней. Эти исследования Коши дали толчок для развития Сен-Ве-наном общей теории изгиба и кручения призматических стержней, явившейся крупнейшим практическим достижением теории упругости в середине XIX в. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...