Зубчатые колеса цилиндрические Деформации

При консольном расположении одного из колес возрастают деформации вала и опор, что усиливает концентрацию нагрузки по длине зуба. Износ подшипников нарушает регулировку зацепления, из-за чего в передаче возникают дополнительные динамические нагрузки. Все эти особенности понижают несущую способность передач. Проф. В. Н. Кудрявцев рекомендует принимать несущую способность конических зубчатых передач с линейным контактом при расчетах на выносливость по изгибным и контактным напряжениям равной 0,85 от несущей способности цилиндрической передачи, рассчитанной на ту же нагрузку. [c.124]

Кроме прочности зубьев, долл на быть проверена усталостная выносливость оболочки гибкого колеса. Решающее влияние на прочность оказывают нормальные напряжения от изгиба деформируемой цилиндрической оболочки гибкого колеса в зоне зубчатого венца и касательные напряжения, связанные с деформацией гибкого зубчатого колеса при передаче момента Т. [c.198]

При выборе типа и модели станка для нарезки цилиндрических и червячных передач следует проверить возможность обработки на нем колес необходимого модуля, диаметра и ширины. Кроме того, следует также обращать внимание на минимальное и максимальное расстояние oi инструмента до планшайбы станка. На одном и том же станке, но для разного диаметра шестерен это расстояние может быть разным. Для конических шестерен, кроме возможности обработки коле необходимого модуля, диаметра и требуемого расположения концов вала, следует проверить выдерживание длины образующей начального конуса у шестерен с внутренним зацеплением, кроме нарезаемого модуля, диаметра, длины и расположения зубьев, также проверяется толщина и длина стенки обода. Неправильный выбор вида установки и крепления детали может привести к вибрации и деформации заготовки при резании, а иногда может исключить возможность нарезки зуба на выбранном оборудовании. Крупные зубчатые колеса нарезаются главным образом на станках с вертикальной осью вращения планшайбы. [c.415]

Оправки для крепления инструмента бывают разной конструкции в зависимости от типа зуборезного станка и инструмента. Однако независимо от конструкции оправок их желательно проектировать более короткими для уменьшения вибраций при резании. Эго особенно относится к оправкам, предназначенным для крепления червячных фрез. Кольца для крепления фрез должны быть калеными, шлифованными и параллельными между собой для исключения возможности деформации оправок. Некоторые типы оправок для крепления деталей приведены на фиг. 165. Все оправки изготовляются по размеру диаметра в минимально необходимом количестве, а центрирование деталей, у которых не совпадают размеры посадочных отверстий с диаметрами оправок, производится за счет втулок и шайб, надеваемых на оправку. Зуборезные станки для нарезки зубчатых колес диаметром более 3000 мм имеют суппорты для работы червячной и дисковой фрезой при нарезке цилиндрических и червячных колес, пальцевой фрезой для нарезки наружного и внутреннего зацепления, дисковой фрезой для нарезки внутреннего зацепления и т. д. [c.432]

Для цилиндрических зубчатых колес внешнего зацепления при больших окружных скоростях в соответствии с ГОСТом 3058—54 должен применяться исходный контур со срезом (фиг. 6) зубья изделия имеют у вершин отклонение (фланкирование) в тело от эвольвенты, способствующее снижению динамических нагрузок (вызванных погрешностями изготовления и деформациями зубьев) и повышению несущей способности, лимитируемой заеданием рабочих поверхностей. Значения (фиг. 6) даны в табл. 3. [c.772]

Исходный контур по ГОСТу 3058-54 предусматривает срез кромок вершин зубьев у цилиндрических колес внешнего зацепления (фланкирование) для уменьшения дополнительных динамических нагрузок, возникающих при работе зубчатых колес из-за деформации зубьев и погрешностей их изготовления. [c.336]

Зубчатые колеса высокой точности. Высокая точность цилиндрических зубчатых колес может быть достигнута шлифованием. По сравнению с другими методами шлифование позволяет устранить не только погрешности предварительной обработки, но и неизбежные деформации при закалке. В табл. 25 приведены достигаемая точность и время чистовой обработки зубчатых колес широко распространенными методами шевингования и шлифования. По опыту станкостроительной промышленности зубчатые колеса 3 —4-й степени точности (ГОСТ 1643 — 81) можно изготовить по следующей технологии фрезерование зубьев под шлифование (5 —6-я степень точности) термическая обработка — цементация и закалка шлифование баз и предварительное шлифование зубьев (5 —6-я степень точности) искусственное старение шлифование баз полу- [c.353]

У цилиндрических колес внешнего зацепления при т> 1 мм исходный контур предусматривает срез кромок вершин зубьев (табл. 181) с целью уменьшения дополнительных динамических нагрузок, возникающих при работе зубчатых колес со значительными окружными скоростями из-за погрешностей изготовления и деформации зубьев. Срез профиля исходного контура прямолинейный допускается срез по выпуклой кривой. [c.581]

На рис. 66 показана схема накатывания шестерни с осевой подачей заготовки. Сущность метода заключается в проталкивании нанизанных на стержень заготовок и зажатых гидравлическим устройством между двумя вращающимися зубчатыми колесами — инструментами, установленными на определенное межцентровое расстояние. Заготовки перед прокаткой нагревают в кольцевом индукторе. Заборной конической частью валков осуществляется в основном деформация заготовки и образование зубьев, а цилиндрической частью — их калибровка. В процессе прокатки на валки подается смазочный материал. [c.410]

Расчет валов и осей на жесткость выполняют в случаях, когда их упругие деформации могут существенно влиять на работу связанных с ними деталей, например, подшипников, зубчатых колес, отсчетных устройств и др. Различают жесткость валов при изгибе и кручении. Результаты исследований показали, что наибольшее влияние на общую жесткость системы точных механизмов оказывает жесткость при кручении, которая характеризуется утлом закручивания цилиндрического участка под действием крутящего момента [c.188]

В цилиндрических зубчатых колесах деформация оказывает влияние на эвольвентный профиль и угол наклона зуба косозубых колес. При цементации профиль зуба изменяется — угол профиля (зацепления) увеличивается (рис. 59, а) в зависимости от модуля и глубины слоя цементации. Отклонение эвольвентного профиля при цементации следующее [c.92]

У конических колес с круговыми зубьями обычно зубья шестерни изменяются в большей степени, чем зубья колеса. Деформации, как и у цилиндрических зубчатых колес, направлены в сторону уменьшения угла наклона зуба, т. е. зубья выпрямляются. В результате выпрямления зубьев пятно контакта на выпуклой стороне зуба перемещается к пятке, а на вогнутой — [c.92]

Конические зубчатые колеса обладают наиболее сложной конфигурацией, вследствие чего они подвержены значительным деформациям при термической обработке, с другой стороны, в связи с повышением скоростей вращения и требований к бесшумности передач, в последние годы успешно внедряется в производство конических передач зубошлифование, метод отделки, оправдавший себя при обработке цилиндрических колес. [c.418]

Обработка зубьев режущими инструментами является весьма трудоемкой и дорогостоящей операцией трудоемкость обработки зуба достигает 60% общей трудоемкости изготовления зубчатого колеса, причем при обработке зубьев отходит в стружку 9—15% веса заготовки, а прочностные качества зубчатого профиля ухудшаются. Поэтому возникла необходимость изыскания новых технологических методов получения зубьев. Одним из таких методов является образование зубьев путем пластической деформации в горячем состоянии. На некоторых заводах этот новый метод получил промышленное применение при изготовлении цилиндрических зубчатых колес. Сравнительно с фрезерованными зубьями себестоимость накатанных зубчатых колес снижается на 20%, а износоустойчивость повышается на 50-70%. [c.423]

При проверке конических зубчатых колес на краску пятно контакта должно располагаться при провертывании без нагрузки ближе к тонкому концу зуба, не доходя до его края по длине на 1,5—3 мм и по высоте на 0,4—1 мм (рис. 255, а). В связи с деформацией тонкого конца зуба пятно контакта при работе под нагрузкой распространяется в направлении к толстому концу зуба, что обусловливает более благоприятное прилегание рабочих поверхностей зубьев (рис. 255, б). Нормы на контакт зубьев конических колес несколько ниже сравнительно с цилиндрическими колесами. [c.472]

В простой цилиндрической передаче с парами Кг имеется одна избыточная связь, которая при перекосах и деформациях валов вызывает неравномерную нагрузку по длине зуба. Чтобы эту неравномерность устранить, необходимо заменить одну пару Кз парой — шаровой со штифтом. Такую пару трудно осуществить конструктивно. Поэтому лучше необходимую угловую подвижность получить установкой корпуса редуктора на сферическую опору, расположенную в средней плоскости зубчатых колес внутри большого колеса (рис. 4.12). Редуктор подвешивается на двух тягах вертикальной, передающей вращающий момент (как обычно), и горизонтальной, устраняющей лишнюю угловую подвижность. [c.186]

Ф р е н к е л ь И. Н. Экспериментальное определение суммарной деформации и жесткости прямых зубьев цилиндрических зубчатых колес. Сб. Зубчатые и червячные передачи . Под ред. проф. Н. И. Колчина Л., Машгиз, 1959. [c.482]

При кратковременном действии максимальных (пиковых) нагрузок проверку на пластическую деформацию или хрупкое разрушение поверхностей зубьев выполняют так же, как и для цилиндрических зубчатых колес. [c.48]

Имеется много модификаций волновых передач, применяемых в станкостроении, подъемно-транспортном машиностроении, авиационной технике и приборостроении. Рассмотри.м волновые редукторы с механическим генератором волновой деформации и цилиндрическими зубчатыми колесами. [c.181]

В массе авиационного редуктора масса корпуса составляет значительную часть (15. .. 18 %) несмотря на применение легких конструкционных материалов (сплавов алюминия и магния). Поэтому при конструировании должна обеспечиваться потребная жесткость силовых элементов корпуса при минимальной их массе. Из-за сложной формы корпусы изготовляются литьем и состоят из нескольких секций, объединенных фланцевыми соединениями со шпильками. Взаимная центровка секций корпуса осуш,еств-ляется по цилиндрическим посадочным пояскам или центрирующими штифтами. Из-за недостаточной твердости материала корпуса в отверстия под подшипники опор зубчатых колес запрессовываются тонкостенные стальные втулки. Посадка втулок определяется из условия сохранения взаимного контакта деталей при их неодинаковой термической деформации. Толщина стенок корпуса редуктора и его фланцев невелика. Необходимая прочность и жесткость достигается за счет применения местных утолщений, бобышек, ребер и силовых перегородок. Наряду с равномерно распределенными ребрами, подкрепляющими фланцы разъемов корпуса, используются ребра, назначение которых заключается в восприятии некоторых локальных нагрузок. Часто такие ребра используются для размещения каналов системы смазки редуктора. Уплотнение стыков корпуса производится плоскими [c.515]

На фиг. 26 приведены наиболее распространенные схемы зубчатых двухступенчатых и трехступенчатых редукторов, а на фиг. 27— схемы червячных редукторов. Из двухступенчатых цилиндрических редукторов наиболее простую конструкцию имеют редукторы, вьшолненные по первой развернутой схеме (фиг. 26, а). Однако такую схему рекомендуется применять только при более или менее равномерной нагрузке с достаточно жесткими валами. Дело в том, что при неравномерной нагрузке из-за несимметричного расположения зубчатых колес относительно опор возникает в большей степени неравномерное распределение нагрузки по длине зуба, вследствие деформаций изгиба валов. [c.73]

Нарезание цилиндрических зубчатых.колес модульными дисковыми фрезами. Нарезание может быть выполнено как в один, так и в несколько проходов. Для повышения производительности выгодно число проходов уменьшить, но в то же время значительные силы резания, в особенности при нарезании зубчатых колес больших модулей, создают вибрации и деформации элементов крепления и станка. Рекомендуется вести обработку на фрезерных станках в один проход при m < 6, в два прохода при m < 12 и при больших модулях — в три прохода. При наличии значительной жесткости станка и крепления фрезы и заготовки возможно нарезание с меньшим числом проходов. При нарезании в несколько проходов рекомендуется большую часть металла впадины удалить при предварительных проходах. Минутная подача s uh при работе быстрорежущими фрезами ограничивается также жесткостью станков. Определение подачи производится по формуле [c.308]

Расчеты и а жесткость производят в том случае, когда деформация вала влияет на работоспособность связанных с ним деталей или когда частота вращения вала может оказаться близкой к критической. Углы наклона упругой оси вала определяют под зубчатыми колесами, подшипниками. Прогиб проверяют на максимальное значение в середине вала и под зубчатыми колесами. Определяют прогибы у и углы 6 наклона упругой оси вала в двух взаимно перпендикулярных плоскостях (схема загружения вала — см. расчет на усталостную прочность). Полные перемещения находят, как геометрическую сумму перемещений в этих плоскостях. Определение углов 0 и прогибов у производят методами, изложенными в курсе Сопротивление материалов . Значения величин углов наклона оси вала на опорах с подшипниками качения не должны превышать (рад) для цилиндрических роликоподшипников — 0,0025 для конических — 0,0016 для однорядных шарикоподшипников — 0,005 для сферических подшипников — 0,05. Угол 9 наклона оси вала под зубчатыми колесами не должен превышать 0,001 рад. [c.106]

В обычном эвольвентном внутреннем зацеплении двух прямозубых цилиндрических жестких зубчатых колес само зацепление имеет место только в одной зоне при теоретическом коэффициенте перекрытия 8 < 3. Для малой разности чисел зубьев колес при отсутствии интерференции практически число пар зубьев, участвующих одновременно в работе, может быть Несколько больше теоретического за счет упругой деформации под нагрузкой самих зубьев. Использование циклоидно-цевочного зацепления позволяет в таких передачах,значительно увеличить число пар одновременно, зацепляющихся зубьев, однако реализуемая при этом геометрия коц-такта зубьев и цевок не дает возможности существенно повысить нагрузочную способность передачи. [c.273]

Волновая зубчатая передача (рис. 15.19) отличается от других зубчатых механизмов тем, что один ее элемент гибкое колесо претерпевает волновую деформацию, за счет которой происходит Г1ередача вращательного движения. Волновая зубчатая передача состоит из трех основных элементов гибкого зубчатого колеса I (рис. 15.19, а,д), жесткого колеса 2 и генератора волн Ь. Гибкое зубчатое колесо представляет собой тонкостенную оболочку. Один KObien ее соединен с валом и сохраняет цилиндрическую форму, на другом конце ее торца нарезан зубчатый конец с числом зубьев 2,. Этот конец оболочки деформируется на величину 2Ш(, генератором волн, введенным внутрь ее. [c.427]

Коэффициенты Кнр и Кр учитывают неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца. Они зависят от деформации валов и самих зубьев колес. Различают начальное значение коэффициента Кр до приработки зубьев и значение Кр< Кр после приработки. Зубчатые колеса считают прирабатывающимися, если твердость рабочих поверхностей зубьев хотя бы одного из зубчатых колес пары Я НВЗбО и окружная скорость колес иС <15 м/с. В этом случае неравномерность нагрузки постепенно уменьшается вследствие повышенного местного износа (приработки) и при постоянном режиме нагрузки может быть полностью устранена, т. е. происходит полная приработка зубьев. Поэтому для прирабатывающихся цилиндрических прямозубых и косозубых, а также для прямозубых конических колес при постоянном режиме нагрузки Янз=Яур = 1- [c.355]

Исходный контур зубчатых колес по ГОСТ 13755—68 показан на рис. б. Заштрихованная часть контура соответствует впадинам производящей рейки. Линию, на которой толщина зуба равна ширине впадины, называют средней линией или делительной прямой она лежит в средней плоскости производящей рейки. Для цилиндрических зубчатых колес внешнего зацепления при большой окружной скорости применяют исходный контур со срезами (показан штриховыми линиями). При этом снижаются динамические нагрузки, выэвииные погрешностями зацепления и деформациями. [c.586]

Консп рукция механизма показана на рис. 29.10, а, б. В нем применен одноступенчатый волновой редуктор с неподвижным гибким колесом и генератором волн свободной деформации гибкого колеса. Шкалы точного и грубого отсчета ШГО и ШТО цилиндрические (рис 29.10, б). Правый подшипник валика колеса 2 и водила Н закреглен в расточке неподвижного центрального колеса 4 планетарной передачи. Это колесо прикреплено тремя винтами и штифтом 1 скобе 3, которая крепится винтами 7 к главной панели корпуса 1. Плоская панель 1 корпуса имеет форму прямоугольника с четырьмя отверстиями по углам для винтов, посредством которых она креп1 тся к аппарату. Овальная крышка 5 корпуса имеет на боковой стенке окно со стеклом для снятия отсчета со шкал. На выходном валике механизма, соединяемом муфтой 6 с исполнительным элементом аппарата, установлено двойное зубчатое колесо 6 с пружинным устройством для уменьшения мертвого хода. Ме.ханизм разделен на узлы, удобные для сборки. [c.419]

Кол бинировапный волновой редуктор с неподвижным гибким колесо1Л 7 и зубчатой передачей имеет цилиндрический корпус, прикрепленный винтами к панели 11. Вращение валика двигателя Дв чер з зубчатые колеса 4, 3 и 6 передается на генератор волн, который имеет форму кулачка и осуществляет принудительную деформацию гибкого колеса 7. Для уменьшения потерь на трений между кулачком и стальным закаленным кольцом, запрессованным в, ибкое колесо 7, расположены два ряда шариков. Жесткое [c.431]

Основная специфика изготовления зубчатых колес проявляется во втором этапе. Образование зубьев цилиндрических колес и реек производится двумя методами копированием и огибанием. Сам процесс зубооб-разования может выполняться резанием со снятием стружки или путем пластической деформации материалэ. [c.311]

Зубошевннгованне дисковым шевером является наиболее распространенным и экономичным методом чистовой обработки зубьев незакаленных (с твердостью до ИКС 33) прямозубых и косозубых цилиндрических колес с внешним и внутренним зацеплением после зубофрезерования или зубодолбления. Шевингование применяют для повышения точности зубчатого зацепления, уменьшения параметра шероховатости поверхности на профилях зубьев, снижения уровня шума и т. д. Шевингованием можно повысить точность на одну-две степени. Точность шевингованных зубчатых колес достигает 6 —8-й степени, параметр шероховатости поверхности Ка = 0,8 -ь 2,0 мкм. Точность зубчатых колес в процессе шевингования зависит главным образом от их точности после зубофрезерования или зубодолбления и коэффициента перекрытия шевера с обрабатываемым колесом, который должен быть не менее 1,6. При шевинговании можно проводить продольную и профильную модификацию зуба. При образовании продольной бочкообразности исключается опасность концентрации нагрузки на концах зубьев. Модификация эвольвентного профиля зубьев позволяет уменьшить уровень шума и повысить срок службы зубчатой передачи. Модификацию формы зуба проводят также для компенсации деформации в процессе термической обработки. [c.349]

Азотирование применяют и для мало- и средненагруженных колес сложной конфигурации, например, с внутренними зубьями, шлифование которых трудно осуществить. В этом случае зубчатые колеса изготовляют из стали 40Х (конические) или 40ХФА (цилиндрические). После азотирования на глубину 0,1—0,13лг (но не более 0,6 мм), в результате которого обеспечивается минимальная деформация, проводится только притирка или хонингование зубьев. Азотированные колеса при большем числе циклов нагружений не уступают по контактной прочности (сопротивлению выкрашиванию) цементованному (нитроцементованному), но вследствие малой толщины слоя для них должна быть меньше контактная нагрузка. [c.344]

Крепление зубчатых колес на валиках производится несколькими способами (табл. 10). Наиболее распространено крепление коническим Штифтом. Достаточно надежное соединение коническим штифтом требует неподвижной посадки шестерни на валике и высококачественного выполнения штифтового соединения. Штифтовое крепление, при котором шестерня сидит на валике с зазором даже очень маленьким, не рекомендуется для передач высокой точности. Проводившиеся С. Т. Цуккерманом и М. М. Домбровской исследования указывают на наличие довольно значительных контактных деформаций в соединениях с коническими штифтами, которые приводят к смещениям шестерни относительно валиков. Предполагается, что контактные деформации соединений с цилиндрическими штифтами должны давать значительно меньшие деформации ввиду большей точности совпадения поверхности штифта и отверстия, однако они недостаточно исследованы. [c.557]

Схема I. В корпусе закрепляется наружное кольцо одного из подшипников, воспринимающих осевую нагрузку в обоих направлениях, вторая опора является скользящей. Сх ма может применяться при любой длине вала (ограничение по перекосу колец подшипника при деформации вала) в тех случаях, когда радиальная и осевая игра вала за счет зазоров в подшипнике и из.менения температуры допустимы по условию работы передачи (например, цилиндрические зубчатые колеса). Эта схема широко применяется в передачах, кроме коннческих и червячных. Недостатками ее являются необходимость использовать подшипник, воспринимающий осевые усилия в обоих направлениях, и малые радиальная, осевая и угловая жесткости вала. [c.318]

Зубчатые колеса коробки передач грузовых автомобилей, раздаточных коробок главной передачи автомобилей и автобусов. Для цилиндрических и конических зубчатых колес редуктора заднего моста грузовых автомобилей (вместо стали 12ХНЗА). После азотирования — для ходовых винтов станков, червячных валов и других деталей с мини-мальной деформацией [c.55]

На рис. 5.2 показан наиболее распространенный двухступенчатый цилиндрический редуктор, выполненный по простой развернутой схеме, в которой каждая ступень состоит из одной пары зубчатых колес. Недостаток простых развернутых схем заключается в том, что вследствие несимметричного расположения зубчатых колес относительно опор нагрузка между подшипниками распределяется неравномерно, а в результате деформаций изгиба и кручения валов возникает концентрация нагрузки по длине зубьев. Для ограничения концентрации приходится применять валы с повышенной жесткостью. В двух- и трехступенчатых передачах более совершенными с точки зрения распределения нагрузки являются редукторы, выполненные с раздвоенными зубчатыми колесами (см. рис. 51, г, o, з). В двухступенчатых передачах раздвоенной ложет быть быстроходная (см. рис. 5.1, г и рис. 5.3) или тихоходная (см. рис. 5.1, д) пара. Большее применение имеют передачи с раздвоенной быстроходной парой. Более нагруженная тихоходная пара в таких конструкциях может быть выполнена с весьма широкими зубчатыми колесами (г 2 > 0,6), так как за счет симметричного расположения относительно опор в зацеплении этой пары устраняется концентрация нагрузки по длине зуба от изгиба валов, что особенно важно для плохо прирабатывающихся зубчатых колес. К последним относятся закаленные зубчатые колеса с твердостями рабочих поверхностей НВ > 350, а также незакаленные колеса, работающие при резких из-г енениях нагрузки или при скоростях > 15 м сек. [c.119]

В процессе цементации и нитроцементации цилиндрических и конических зубчатых колес всегда происходят изменения основных поверхностей зубчатого колеса — овальность и конусооб-разность отверстия, отклонение от плоскостности опорного торца, биение шеек относительно центров и т. д., а также деформация зубьев. Обычно деформация колеса воздействует на деформацию зубьев, однако возможна деформация зубьед и без существенного изменения самого колеса. [c.92]

Среди чистовых методов обработки зубьез зубошлифование имеет ряд преимуществ. Этот метод обеспечивает самую высокую точность обработки (3—6-ю степень точности) и малую шероховатость поверхности. Шлифование позволяет устранить неизбежные деформации при закалке и производить профильную и продольную модификацию зубьев для повышения эксплуатационных показателей. Зубошлифование широко используют для обработки зубчатых колес авиационной техники станков, измерительных колес, шеверов, долбяков, накатников и т. д. В настоящее время применяют два метода шлифования цилиндрических зубчатых колес копирования и обкатки. [c.238]

Например, при цианировании и закалке зубчатых колес из стали 40Х диаметр начальной окружности (090,25 мм) увеличивался в зависимости от температуры от 56 мк (при 760 ) до 102 мк (при 845°), т. е. от 0,062 до 0,113%. Длина цилиндрических образцов при закалке в воде изменялась от 0,2 до 0,48% в зависимости от марки стали и температуры закалки. Весьма существенно влияет на деформацию закалочная среда например, длина цилиндрических образцов размером 10 X 100 мм увеличивалась для стали 38ХА при закалке в масле от 0,05% (при 800°) до 0,13% (при 950°), а при закалке в воде от 0,22% (при 800°) до 0,48% (при 950°) зубчатые колеса, изготовленные из стали марки 40 с диаметром отверстия 54,67 — 54,63 мм дают после закалки при 820° в воде увеличение диаметра отверстия на 0,2—0,4 мм, т. е. в среднем на 0,55%, а при закалке в масле — на 0,05—0,08 мм, т. е. в среднем на 0,12%. Одновенцовые зубчатые колеса из стали 40Х диаметром 50—190 мм давали после закалки в масле при 815° увеличение диаметра около 0,1% от его исходной величины. [c.206]

Шевингование является последней операцией для незакаливае-мых цилиндрических зубчатых колес перед термической обработкой шевингуют зуб в целях уменьшения деформаций колеса в процессе термической обработки. [c.424]

Наиболее распространенный маршрут обработки зубчатых венцов цилиндрических колес в станкостроении, автомобилестроении и в общем машиностроении при производстве быстроходных колес 7-й степени точности включает предварительную и чистовую обработку (обычно зубофрезерованне), шевингование, термическую обработку и притирку (или хонингование). Зубчатые венцы сильнонагружен-ных, быстроходных и точных передач (6—7-й степени точности) обрабатывают по маршруту предварнтельное и чистовое зубофре-зерование, термическая обработка и зубошлифование, дополняемое иногда притиркой. У менее ответственных передач 7—8-й степеней точности зубчатые венцы обрабатывают по маршруту предварительное и чистовое фрезерование, шевингование и термическая обработка. Этот маршрут иногда изменяют, выполняя после чистового фрезерования цементацию (науглероживание), а затем до закалки шевингуют зубья. Этот вариант выгоден тем, что шевингованием устраняют большую часть деформации зубьев, происходящую при цементации. Для уменьшения деформации при термической обработке рекомендуется уменьшать глубину резания на предшествующих операциях обработки резанием. При изготовлении высокоточных колес следует чередовать обработку резанием с термическими операциями снятия остаточных напряжений. При производстве менее точных зубчатых колес ограничиваются предварительным и чистовым зубофрезерованием с последующей термической обработкой (или без нее). [c.365]

В справочнике приведены сведения по проектированию, расчету и конструированию планетарных и волновых зубчатых передач. Рассмотрены простые планетарные Передачи и сложные, имеющие две, три и четыре степени свободы. Рассмотрены расчеты на прочность передач с цилиндрическими зубчатыми колесами и подшипниками. Особое внимание уделено проектирова-, нию с учетом влияния деформаций на нагрузочную способность. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...