Цилиндрические Несущая способность

Цилиндрическая оболочка радиусом г = 1 м нагружена внутренним давлением q, величина которого случайна, с нормальным законом распределения с параметрами гпд = 1,8 МПа, oq = 0,036 МПа. Несущая способность материала оболочки случайна и распределена по закону Вейбулла с параметрами р = 2, R = 670 МПа, а = 226= МПа . [c.22]

Несущая способность конических колес с линейным контактом зависит от неточностей монтажа в большей мере, чем передач с цилиндрическими зубчатыми колесами. Поэтому при одинаковых окружных скоростях для конических колес назначается точность на степень выше, чем для цилиндрических (см. табл. 6.7). [c.124]

При консольном расположении одного из колес возрастают деформации вала и опор, что усиливает концентрацию нагрузки по длине зуба. Износ подшипников нарушает регулировку зацепления, из-за чего в передаче возникают дополнительные динамические нагрузки. Все эти особенности понижают несущую способность передач. Проф. В. Н. Кудрявцев рекомендует принимать несущую способность конических зубчатых передач с линейным контактом при расчетах на выносливость по изгибным и контактным напряжениям равной 0,85 от несущей способности цилиндрической передачи, рассчитанной на ту же нагрузку. [c.124]

Подшипники с витыми цилиндрическими роликами (22) отличаются несколько повышенной упругостью в радиальном направлении. Несущая способность их значительно меньше, чем у подшипников с массивными роликами. [c.457]

Формулы проверочного расчета на изгиб конических зубчатых колес (также с учетом пониженной до несущей способности по сравнению с цилиндрическими) [c.198]

Шариковые подшипники более быстроходны, чем роликовые, могут фиксировать вал в осевом направлении, менее чувствительны к прогибам вала. Роликовые подшипники с цилиндрическими роликами не воспринимают осевую нагрузку, по имеют более высокую (на 70. .. 90%) несущую способность, чем шариковые подшипники тех же размеров. [c.320]

При переходе от цилиндрического сосуда к сферическому (помимо повышения несущей способности в 2 раза), достигается экономия материала, равная Г = - П(,ф ] 100 % = 6,5 %, [c.227]

Значительно реже применяют цилиндрические червяки с вогнутыми боковыми поверхностями (см. рис. 37), имеющими более благоприятные условия для образования масляного слоя, разделяющего контактирующие поверхности этим объясняется их повышенная несущая способность. [c.643]

Для червячных передач характерны высокие скорости скольжения, и поэтому часто несущая способность лимитируется заеданием оно возникает из-за разрыва масляного слоя между трущимися поверхностями. Более благоприятные условия для образования непрерывного масляного слоя имеются в передачах с глобоидным червяком или с цилиндрическим червяком с вогнутыми зубьями. [c.652]

Несущая способность червячных передач с вогнутыми поверхностями витков червяка существенно выше, чем передач о цилиндрическими червяками других видов установившихся расчетных норм для этого вида передач еще нет. В качестве первого приближения несущую способность (по условию прочности рабочих поверхностей зубьев колеса) этих передач можно принять на 30—40% выше, чем передач с конволютным или эвольвентным червяком. [c.657]

Расчет на контактную прочность цилиндрической косозубой передачи можно выполнить по тем же формулам, что и прямозубой, но в знаменатели этих формул надо ввести коэффициент повышения несущей способности =1,35. Кроме того, коэ( ициент ширины можно принимать несколько более высоким обычно ф =0,4 и в сравнительно редких случаях до 0,6. [c.361]

Несущая способность бандажированной цилиндрической оболочки, работающей под воздействием вну треннего давления р, оценивается величиной р х, отвечающей начал неустойчивого ее пластического деформирования, которая в соответствии с рекомендациями /70/ может быть найдена по выражению [c.184]

Специфика нагруженности цилиндрических оболочек давления в процессе их эксплу атации предопределяет разные требования к механическим свойствам их сварных соединений. Так, например, к продольным швам, ослабленным мягкими прослойками, предъявляются требования по равнопрочности основному металлу, в то время как для кольцевых швов соблюдения данных условий не являются обязательными. В большинстве слу чаев, когда механическая неоднородность кольцевых сварных стыков оболочковых конструкций невелика (/Tg 2), не происходит снижения несущей способности оболочек. [c.223]

Разработанная расчетная методика по оценке несущей способности цилиндрических сос> дов с кольцевыми швами подтверждается и пол> -ченными в работе /143/ рез> льтатами по испытанию трубчатых образцов, ослабленных кольцевой прослойкой (Ч = 0,064 = 2,84 — 3,15) (рис. 4.28). [c.253]

Не всегда вычисленные выше изгибные напряжения следует рассматривать как расчетные. Дело в том, что эти напряжения носят явно выраженный местный характер. Между тем известно, что для пластичных материалов резкие перенапряжения в узкой области при статическом нагружении не сказываются существенным образом на несущей способности системы. Так, в рассмотренной цилиндрической трубе в зоне сопряжения с фланцем при увеличении давления произошло бы местное пластическое обмятие материала, а несущая способность трубы не пострадала бы. Вместе с тем местные напряжения имеют существенное значение для хрупких материалов, а также в случае изменяющихся во времени нагрузок. Этот вопрос специально будет рассмотрен в гл. 12. [c.432]

Форму разрушения плиты, отвечающую превращению ее при достижении несущей способности в геометрически изменяемую систему, представить, следуя А. А. Гвоздеву (см. [21]), в виде пирамиды с вершиной в точке О и с ребрами — цилиндрическими шарнирами текучести, идущими в вершине опорного контура. [c.275]

Отметим, что на условия смазывания и износ передачи существенно влияет расположение контактных линий. В передаче с цилиндрическим червяком криволинейные контактные линии (рис. 21.6, а) образуют с вектором скорости скольжения небольшой угол А. В результате создаются неблагоприятные условия для смазывания. Контактные линии в глобоидной передаче, располагаясь почти вертикально (рис. 21.6, б), способствуют лучшему смазыванию зубьев и, как следствие, повышению несущей способности передач. [c.378]

Расчет на прочность конических передач. Расчет конической зубчатой передачи на изгибную и контактную прочность зубьев основывается на формулах для эквивалентных цилиндрических передач. Предполагается, что несущая способность конической передачи равна несущей способности эквивалентной цилиндрической передачи со средним модулем. Крутящий момент на колесе эквивалентной передачи (при б = 90°) определяют по формуле [c.299]

Прочностной расчет конической передачи основан на допущении, что несущая способность зубьев конического колеса такая же, как и у эквивалентного цилиндрического (см. рис. 11.3), с той же длиной зуба Ь и профилем, соответствующим среднему дополнительному конусу (среднему сечению зубьев). Однако практика эксплуатации показала, что при одинаковой степени нагруженности конические передачи выходят из строя быстрее цилиндрических. [c.170]

Постановка и основное уравнение задачи. Прочность цилиндрических сосудов, подверженных внутреннему давлению, можно повысить путем непрерывной навивки на наружную поверхность нескольких слоев высокопрочной проволоки или ленты с некоторым предварительным натяжением. При этом в цилиндре появляются предварительные напряжения, обратные по знаку напряжениям от внутреннего давления, а в обмотке — растяжение. Целесообразно усилие предварительного натяжения и толщину обмотки подбирать таким образом, чтобы после приложения внутреннего давления полностью использовалась ее несущая способность. Если к моменту окончания навивки напряжения во всех слоях обмотки одинаковы, то можно создать заданное разгружающее давление при минимальном расходе материала обмотки. [c.216]

В качестве иллюстрации вышеизложенной методики рассмотрим задачу оптимального распределения надежности для конструкции, состоящей из четырех последовательно соединенных элементов - трех цилиндрических оболочек и плоского днища в виде круглой симмвт 4Ч4в наг женной пластины (рис. 22). Дня цилиндрических оболочек будем считать определяющей надежность по прочности, для днища - надежность пв жесткости. Величины нагрузок и несущей способности для каждого элемента будем считать некоррелированными случайными величинами со следующими вероятностными характе1 стиками [c.89]

Однорядные подшипники устанавливаются попарно так, чтобы осевая составляющая от радиальной нагрузки одного подшипника воспринималась другим. Монтаж может осуш,ествляться как с предварительным натягом, так и без него, но в любом случае необходима тщательная регулировка, так как и 1резмериый натяг, и завышенный осевой люфт отрицательно сказываются на работоспособности подшипников. Предельная частота их вращения значительно ниже, чем у шариковых и даже роликовых цилиндрических подшипников. Изготовление высокоточных конических роликоподшипников весьма сложно и трудоемко. Оду а ко высокая несущая способность, жесткость, удобство монтажа и регулировки обеспечило этим подшипникам самое широкое, )аспространение после шарикоподшипников. [c.95]

Из графика (рис. 225, б), построенного на основании этого выражения, видно, что нагружаемость цилиндрических сочленений значительно (в сотни раз) превосходит нагружаемость сферических сочленений при низких значениях (5 н- 20 кгс/мм ). При обычных в машиностроении величинах с>п,ах = 100 ч-200 кгс/мм отношение Рщ,п1Рф снижается до 20 — 100 при а = 1,1 и до 2 — 10 при а < 1,1. С дальнейшим повышением разница в несущей способности цилиндров и сфер стирается. При а = 1,02 и = 250 кгс/мм несущая способность цилиндров и сфер одинакова, а при более высоких значениях 0 ,31 сферы превосходят цилиндры по нагружаемости (Рц л/ сф < 1). [c.352]

Идеально гладкий и абсолютно жесткий ва.ч, отделенный от такого же -подшипника масляным слоем, ни при каких условиях не может коснуться подшипника. Только отклонения вала и подшипника от правильной цилиндрической формы, вызванные неточностями обработки и упругой деформацией вала и подшипника под действием нагрузки, шероховатость по--вцрхностей вала и подшипника, а также присутствие металлической пыли и других твердых частиц в масле ограничивают величину наибольшего сближения вала и подшипника, а следовательно, и несущую способность его. [c.334]

Посадки подшипников по цилиндрическим поверхностям, прерванным выборками, канавками и т. д., как правило, с.чедует избегать. При периодическом набегании шариков на неоперзые участки обойма деформи-руется несущая способность па этом участке резко снижается. [c.533]

Несущая способность перемещающихся одна по другой смазанных поверхно стей может быт11 значительно повышена, если обеспечить между ними хоти бы на начальной части контакта клинсзидный зазор в направлении скорости. Для цилиндрических поверхностей с линейным начальным касанием это соответствует условию, что скорость перпендикулярна линии контакта или имеет значительную слагающую, перпендикулярную к этой линии. При этом трение металлов без смазочног о материала заменяется жидкостны.м масло, затягиваемое в клиновой зазор, воспринимает частично или полностью действующую нагрузку. [c.233]

Условия зацепления и несущая способность передач с цилиндрическими червяками основных типов весьма близки, особенно при малом числе витков черняка. Поэтому расчеты, которые ведут в применении к передачам с архимедовым червяком, распространяются на передачи с ДРУ1ИМИ цилиндрическими червяками. [c.237]

Передачи с вогнутым профилем витков червяка ZT. В этих передачах контактные линии располагаются более благо-мриягмо (под большими углами к скорости скольжения), i. е. они имеют лучшие условия для образования масляного клина, а также большие приведенные радиусы кривизны. Несущая способность таких передач на 30 -60 % больше, чем обычных цилиндрических (большие значения — при больших скоростях) потери на трение в них до двух раз меньше. [c.246]

Глобоидные передачи. Несущую спо собность червячных передач можно существенно повысить, если выполнить червяк и колесо глобоидными (рис. 11.16, 11.17). При этом увеличиваются числа зубьев в зацеплении, приведенные радиусы кривизны и контактные линии а чаиеп.леиии располагаются под большим углом к направлению скорости скольжения, что у. уч-шает условия для образования масляных клиньев в зацеплении. Несущая способность глобоидных передач при условии точного изготовления и надлежащего охлаждения около полутора раз больше, чем передач с цилиндрическими червяками с линейчатыми рабочими поверхностями. [c.246]

Форму расточки вкладышей обычно выбираю круглой цилиндрической, как наиболее простой для изготовления. Однако круглая форма не является оптимальной Несущая способность подшшшиков при сохранении постоянства вязкости масла резко растет с уменьшением зазора, но при ументцпепии зазора растет теплообразование и температура, а вязкость сильно падает. Поэтому современные подшипники для тяжелых нагрузок, например, в прокатных станах растачивают из двух раздвинутых центров, чтобы обеспечить малые углы клина и, следовательно, большую несущую способность масляного слоя при отсутствии повышенного теплообразования в ненагру-женной зоне. Для улучшения охлажде- [c.376]

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на ровне основного металла, как было показано в разделах 3,4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивногеометрических параметров соединений (к, ф, АГ ). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показатс-ад двухосности нагружения стенки конструкции и = 02 /0 = onsi (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основному металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ф и A g. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объему мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на Кр в форме (3.90). [c.188]

В качестве примера рассмотри.м цилиндрическую тонкостенную оболочку, ослабленную продольными и кольцевыми мягкими швами (рис 3.57), Нагруженность оболочки и варьируется действием внутреннего давления р и осевой силы F. При этом необходимо иметь в виду. что при О < и = 0 / а, < 1 несущая способность цилиндрической оболочки лимитиру ется мягким швом, расположенным вдоль образутощей оболочки (кольцевая прослойка при этом разгру жена), а при < п < х — поперечным кольцевым швом. [c.190]

Как было показано на примере анализа предельного состояния тонкостенных оболочек, для оценки несущей способности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, достаточно знать величину их контак-гного упрочнения и значение параметра (5, характеризующего момент потери пластической устойчивости рассматриваемых конструкций. Применительно к цилиндрическим толстостенным оболочковым конструкциям, нагруженным внутренним или внешним давлением, определение параметра не представляег особых затруднений н может быть осуществлено по методике, изJЮжeннoй в разделе 4.1 [c.210]

Рис. 4, Я1. Сравнение расчетных и оксаерименга п.ных данных по несущей способности цилиндрически со-судои давления, ослабленных кольцевыми мягкими прослойками, нафуженных внутренним давлением и осевой растягивающей силой <3 (5 = )

Перейдем к определению предельной нагрузки, действующей на пластину. Пусть на пластину, представляющую собой в плане многоугольник, действует сосредоточенная сила, приложенная в точке О (рис. 10.19). Предполагаем, что пластина по кромкам свободно оперта. Несущая способность пластины исчерпывается тогда, когда по линиям, соединяющим точку О приложения силы Р с вершинами многоугольника, образуются цилиндрические пластические шарниры. В предельном состоянии отио-сптельпо линий ОА, ОВ,. .. будут действовать погонные изгибающие продельные моменты /Пор = а р/А. При этом плоская срединная поверхность пластины превращается в пирамиду с вершиной в точке приложения силы Р. [c.312]

Колеса могут иметь прямые (рис. 242, а) и криволинейные (рис. 242,6) зубья. Прямозубые конические колеса следует применять при невысоких окружных скоростях (до 3 м/с), как наиболее простые в монтаже. При более высоких скоростях целесообразно применять колеса с круговыми зубьями, как обеспечивающие более плавное зацепление, большую несущую способность и более технологичные. Зубья конических колес нарезают так же, как и цилиндрических, — методом обкатки на специальных станках инструментом с прямобоч-ным профилем. [c.269]

На рис. 6 представлена зависимость относительной долговечности То цилиндрических сосудов от начального коэффициента использования несущей способности F при разных значениях предела текучести (сГт) для соотношения радиусов т] 1. При расчетах принимали V = 7 см (сталь), Т = 300 К и F = 1. Расчеты выполняли с применением ЭВМ (НАИРИ-2). Как следует из рис. 6 с увеличением долговечность сосудов уменьшается. При заданном значении начального коэффициента использования несуш,ей способности (f = onst) долговечность цилиндрических [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...