Диаграмма поля скорости

Структура потока перед выходом из аппарата. Диаграммы полей скоростей (рис. 6.5—6,7) подтверждают рассмотренную структуру потока в выходном участке рабочей камеры аппаратов. Действительно, неравномерность распределения скоростей ио сечению камеры быстро убывает с удалением от выходного отверстия, при этом резкое повышение скоростей наблюдается только в пределах проекции выходного отверстия на рабочее сечение. Для симметричного выхода — в центральной части рабочего сечения (рис. 6.5), а для бокового — в части, непосредственно [c.145]

Диаграмма поля скорости 145, 161, 169, 182, 183 [c.346]

Результаты систематических измерений скоростей при установке в начале рабочей камеры модели аппарата плоских тонкостенных решеток с различными коэффициентами сопротивления Ср приведены в табл. 7.1, 7.2. В табл. 7.1, 7.2 даны диаграммы полей полных давлений, измеренных непосредственно в отверстиях решеток (Я = 0), нолей скоростей на расстоянии НЮу яг 0,35 за плоской решеткой при отсутствии за ней спрямляющего устройства и на расстоянии НЮу я 0,5 за плоской решеткой с наложенным на нее спрямляющим устройством в виде ячейковой решетки. [c.163]

Зависимость р (0) можно представить в виде полярной диаграммы (рис. 119), при построении которой значения р откладываются от поверхности окружности по радиусу, внутрь нее, если р О о, и наружу, если р < 0. Другим способом представления этой зависимости является координатная диаграмма (рис. 120). На обеих диаграммах кроме теоретической зависимости р (0) нанесены кривые распределения давления по поверхности цилиндра, полученные в опытах при разных условиях обтекания цилиндра потоком реальной жидкости. Можно видеть, что в лобовой части обтекаемого тела теоретическая и опытная кривые удовлетворительно согласуются, однако в тыльной части они резко расходятся. Это связано с различием полей скорости за тыльной [c.241]

Неравномерное поле скоростей на входе в диффузор СМ. диаграмму 5-1) [c.513]

Суживающуюся часть сопла профилируют по лемнискате, а расширяющуюся часть рассчитывают методом характеристик. Рассматривая плоское сопло и пренебрегая влиянием трения, предположим, что в узком сечении сопла АА поток имеет равномерное поле скоростей М=1 (рис. 8.15,а). Для ускорения потока необходимо увеличивать сечения сопла. С этой целью повернем участки стенки АЛ и соответственно A A i на малый угол от оси сопла бо. Тогда в точках А и А возникнут слабые волны разрежения. При пересечении этих волн поток ускоряется и приобретает скорость 1,2, которую можно определить с помощью диаграммы характеристик (рис. 8.15,6) или с помощью таблиц. [c.229]

В стационарных процессах пластического формоизменения, в которых поле скоростей не зависит от времени, интегрирование (1) выполняется вдоль линии тока, ло которой проходит материальная частица через фиксированное в пространстве поле скоростей в пластической области. Для нестационарных процессов пластического течения интегрирование (1) должно выполняться вдоль траектории движения материальной точки с учетом изменения поля скоростей. Вычисляя значения Ее в различных точках пластической области, можно найти среднее значение е,. Затем по среднему значению Ее и диаграмме о<,=(Те(8е), построенной по результатам испытания при однородном напряженном состоянии, определяется величина пластической постоянной, равная для критерия Треска — Сен-Венана [c.79]

Построив линии Маха, можно затем по формуле (42), или иным путем,— например с помощью той же диаграммы характеристик, — определить поле скоростей. [c.413]

Расчет характеристик поля течения проводился на основе двухпараметрической модели турбулентности [6]. Сначала определялись средние скорость и плотности, энергия турбулентности и турбулентная вязкость. Затем по известным параметрам потока с помощью описанной выше модели рассчитывались диаграммы направленности, спектры и мощность акустического излучения. Существующие расчетные методы не позволяют определять скорость конвекции в струе. Поэтому скорость конвекции определялась аппроксимацией экспериментальных данных. Исследование поля скорости конвенции в затопленных, соосных струях воздуха и струях газа малой плотности показало, что скорость перемещения вихрей с характерными размерами больше ширины зоны смешения Ь увеличивается с ростом частоты (числа Струхаля Sh = fb/Urn), а при размерах вихря меньше ширины зоны смешения от частоты не зависит и достигает величины порядка местной скорости Uj (рис. 1). [c.330]

Если по экспериментальным данным, использованным для определения приведенных в табл. 28 условных пределов ползучести, вычислить согласно IV гипотезе прочности октаэдрические нормальные и октаэдрические касательные напряжения, то полулогарифмическая диаграмма напряжение—скорость ползучести (рис. 184) показывает хорошее совпадение экспериментальных точек, полученных методами кручения и растяжения. Необходимо отметить, что в упомянутых опытах испытание на ползучесть при кручении проводилось на полых тонкостенных образцах . [c.225]

При горизонтальном полете поле скоростей лопасти, идущей вперед (по направлению полета), и лопасти, идущей назад (против полета), не симметрично. Это происходит потому, что в левой части диаграммы ( 1<=90°) окружная скорость вращения сечения лопасти складывается со скоростью полета вертолета (со/ V) в правой же части диаграммы (< < = 270°) скорость полета вычитается из окружной скорости (о)/ —У). В любом другом (промежуточном) азимутальном положении окружная скорость будег алгебраически (т. е, с учетом знака) складываться не с полной величиной скорости полета, а с ее проекцией на направление окружной скорости. [c.35]

С помощью (194) и (195) на рис. 13.20 построена диаграмма возможных режимов одномерного течения газа в скрещенных электрическом и магнитном полях. По оси ординат отложены значения скорости, по оси абсцисс — числа Маха. Прямые линии и=>и1, М = 1 и кривая С/г(М) разбивают плоскость [c.240]

При анализе критериев и границ существования приспособляемости наряду с использованием простейшей диаграммы деформирования идеально пластичного тела привлекаются механические дискретные и статистические структурные модели тел В дискретных моделях [37] рассматривается система одновременно деформирующихся на одинаковую величину подэлементов, наделенных различными упругопластическими и реологическими свойствами. Это позволяет описать влияние скорости деформирования на диаграмму растяжения металла, эффект Баушингера и циклическое упрочнение при малоцикловом нагружении, ползучесть и релаксацию при выдержках, а также воспроизвести деформационные процессы при сложном, в том числе неизотермическом нагружении. Тем самым использование моделей способствует введению надлежащих уравнений состояния в вычислительные решения задач о полях упругопластических деформаций при термоциклическом нагружении. На этой основе рассматривались вопросы неизотермического деформирования лопаток и дисков газовых турбин, образцов при термоусталостных испытаниях и, ряд других приложений. [c.30]

Строим диаграмму (фиг. 86), по оси абсцисс откладываем реактивные перепады, а по оси ординат — полу ценные относительные скорости по уравнению энергии и по [c.156]

Применение нелинейных акустических эффектов. Первые применения нелинейных эффектов были связаны с разработкой методов измерения характеристик акустич. поля на основе регистрации усреднённых эффектов измерение интенсивности звука по давлению звукового излучения с помощью радиометров или по вспучиванию свободной поверхности жидкости под действием звука, измерение колебат. скорости методом Рэлея диска. Для зондирования атмосферы, океана, для целей медицинской акустики применяют параметрические излучатели и приёмники благодаря их широкополосности, острой направленности излучения и отсутствию боковых лепестков в диаграмме направленности. [c.292]

Р. в. ва стохастических (случайно распределённых) возмущениях сред или границ раздела. Иногда под Р. в. понимается именно такой тип рассеяния. Если облако дискретных хаотически расположенных рассеивателей достаточно разрежено, при расчёте рассеянных полей можно пользоваться приближением однократного рассеяния, т. е. первым приближением метода возмущений (см. Борновское приближение, Возмущений теория). Это приближение справедливо в условиях, когда ослабление падающей, волны из-за перехода частя её энергии в рассеянное поле незначительно. В этом случае диаграмма направленности рассеяния плоской волны от всего облака рассеивателей совпадает с индикатрисой, рассеяния отд. частицы. При наличии движения рассеивателей частотный спектр рассеяния первоначально монохроматической волны изменяется ср. скорость движения рассеивателей определяет сдвиг максимума спектра, а дисперсия её флуктуаций — уширение спектра рассеянного излучения в соответствии с Доплера эффектом. При рассеянии эл.-магн. волны происходит также изменение поляризации. [c.266]

Рассмотрим более общую задачу, в которой необходимо построение характеристик в поле потока. Сверхзвуковой поток движется в канале, одна из стенок которого в точке А терпит излом (рис. 5.12). Поток ограничен твердыми стенками и граничные условия заключаются в том, что на стенках задано направление скорости. В точке Л возникнет центрированная волна разрежения, в которой поток повернет на заданный угол б до направления АВ. Для расчета методом характеристик разобьем весь поворот на п элементарных поворотов с углами б/н. Для наглядности построения выберем я = 3. Центрированная волна разрежений изображается в диаграмме характеристик линией 1234, а в плоскости течения — тремя элементарными волнами. Эти элементарные волны, идущие из точки А, построены как нормали к участкам 12, 23 и 34. Вектор скорости после первой элементарной волны изображается в диаграмме характеристик отрезком 02 н, следовательно, не параллелен нижней стенке. Первая элементарная волна в точке С отражается от твердой стенки. Отраженная волна изображается в диаграмме характеристик кривой 25 и вектор 05 [c.110]

Что касается фронта решетки, то при достаточно больших значениях полное и сравнительно равномерное растекание струи (Мк л 1,2) достигается при любых значениях Нр10ц- Это видно из диаграмм полей скоростей, полученных при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.8). [c.183]

Часть исследований с направляющими устройствами производилась также на модели круглого сечения при отношении площадей Р /Ро 16 на основании визуальных наблюдений при помощи щелковинок был выбран оптимальный угол установки направляющих лопаток д 56°, при котором профиль скорости получался наиболее симметричным. Диаграммы полей скоростей (рис. 8.1) показывают, что при большом отношении площадей Рк/Ро 16) одни направляющие лопатки или пластинки не могут обеспечить удовлетворительного распределения скоростей по сечению аппарата (см. рис. 8.1, б, б). Более равномерное распределение скоростей достигается при установке за направляющими лопатками одной плоской решетки ( р 6, = 0,44, см. рис. 8.1, е, е), а вполне удовлетворительное — при установке двух решеток ( р1 = Срз = 4,5 / = 0,48, см. рис. 8.1, г, ж). [c.199]

Сравнивая диаграммы полей скорости в сечении рабочей камеры аппарата с отношением площадей FJFo 16 при вводе потока под углом 45° без решеток (рис. 8.7), можно видеть, что удлиненные подводящие патрубки (/ /До = 1.84, рис. 8.7, 6 обеспечивают более равномерное поле скоростей (Л4 1,5), чем короткие патрубки (/ /До "= 1.0 1.7. [c.209]

Так, при =1,5 м1сек. и = 6 ч- 8 мм = 80 и Й2 = 20 при Шф = 12,5 м]сек и d = 6 8 мм =50 и 2=50. На рис. 177 показано поле скоростей газа в слое при вводе дутья через фурму со скоростью 12,5 Mj eK. Из этой диаграммы следует, что при ско- [c.325]

Если пренебречь небольшой нелинейностью эпюры вблизи точки А, анализ поведения модели настолько упрощается, что отсюда можно получить уравнения состояния материала М при произвольной программе пропорционального нагружения (переменные по знаку и величине скорости деформирования, переменные температуры, этапы ползучести, релаксации и т. д.). Подобно известному принципу Мазинга и рассмотренным в 1 настоящей главы правилам построения диаграмм деформирования склерономного материала, эти уравнения формулируются для модели в целом и не содержат параметров отдельных стержней. Они допускают отчетливую интерпретацию в форме принципа подобного изменения диаграмм деформирования и полей скорости ползучести на плоскости е, г (принцип подобия) и удобны в прилояхениях. [c.196]

МЕТАЛЛОФИЗИКА — раздел физики, в котором изучаются структура и свойства металлов МЕТОД [аналогии состоит в изучении какого-либо процесса путем замены его процессом, описываемым таким же дифференциальным уравнением, как и изучаемый процесс векторных диаграмм служит для сложения нескольких гармонических колебаний путем представления их посредством векторов встречных пучков используется для увеличения доли энергии, используемой ускоренными частицами для различных ядерных реакций Дебая — Шеррера применяется при исследовании структуры монохроматических рентгеновских излучений затемненного поля служит для наблюдения частиц, когда направление наблюдения перпендикулярно к направлению освещения Лагранжа в гидродинамике состоит в том, что движение жидкости задается путем указания зависимости от времени координат всех ее частиц ин1 ерференционного контраста служит для получения изображений микроскопических объектов путем интерференции световых воли, прошедших и не прошедших через объект меченых атомов состоит в замене атомов исследуемого вещества, участвующего в каком-либо процессе, их радиоактивными изотопами моделирования — метод исследования сложных объектов, явлений или процессов на их моделях или на реальных установках с применением методов подобия теории при постановке и обработке эксперимента статистический служит для изучения свойств макроскопических систем на основе анализа, с помощью математической статистики, закономерностей теплового движения огромного числа микрочастиц, образующих эти системы совнадений в ядерной физике состоит в выделении определенной группы одновременно происходящих событий термодинамический служит для изучения свойств системы взаимодействующих тел путем анализа условий и количественных соотношений происходящих в системе превращений энергии Эйлера в гидродинамике заключаегся в задании поля скоростей жидкости для кинематического описания г чения жидкости] [c.248]

Промежуточная разливка. За последние годы в металлургической промышленности для повышения качества металла используется непрерывная разливка стали в сочетании с промежуточной разливкой. Это позволяет более эффективно управлять физико-химическими процессами в расплавах. Зекели и Эль-Каддах [341] провели компьютерное моделирование трехмерного турбулентного течения, с помощью которого удалось дать математическое описание тепловых й жидкостных потоков при промежуточной разливке, а также определить параметры турбулизации. Они использовали водяную модель и разливочное устройство прямоугольной формы, в которое вливалась жидкая сталь через погруженную насадку-питатель (рис. 137). Поток стали непрерывно выливался из разливочного устройства, обеспечивая условия стационарного течения. Данные расчета трехмерного поля скоростей представлены в виде диаграммы в плоскостях ху (рис. 138) и zy на разных расстояниях z или х от дна модели соответственно. [c.221]

Напомним, что нелинейные члены уравнений Навье — Стокса (включая градиент давления, квадратично выражающийся через поле скорости) описывают силы инерционного взаимодействия между пространственными неоднородностями поля скорости. Если перейти в этих уравнениях к безразмерным переменным у = х/Ь, V = иЦ и т = vинерционного взаимодействия. Если Не мало, то силы инерционного взаимодействия будут создавать лишь малые возмущения основного потока , описываемого линейными уравнениями (получающимися из уравнений Навье — Стокса отбрасыванием нелинейных членов). В этом случае решение полных уравнений Навн е — Стокса с помощью рядов по степеням Не будет представлять собой применение обычного метода теории возмущений, и мы сможем использовать все ее общие результаты, включая и разработанные в квантовой теории поля (см., например, Швебер, Бете и Гофман (1955)) способы графического изображения слагаемых ряда по степеням константы взаимодействия в виде некоторых диаграмм . Если же Не велико, так что инерционные взаимодействия очень сильны, то непосредственное использование рядов по степеням константы взаимодействия будет, как н всегда в теории систем с сильными взанмодейетвиями, неэффективным, но формальные ряды по степеням Не все же будут полезными для целей, указанных выше. [c.270]

Векторная диаграмма скоростей, определяемых выражениями (2,13) и (2,18), приведена на рис. 1 для двух случаев м = 0,9с и и = 1,11с. Горизонтальная ось соответствует направлению певозмущеппого магнитного поля. Скорость распространения возмущений в произвольном направлении, составляющем угол с направлением магнитного поля, определяется длиной вектора, проведенного под этим углом из начала координат до пересечения с соответствующей кривой. [c.13]

Если диаграмма кинетической энергии не построена, то определение иаимепьтего из минимальных п наибольшего из максимальных значений угловой скорости может быть сделано сравнением избыточных площадок, заключенных между кривыми Мд = Л4д (ф) и Мс — (ф). Например, для диаграмм, показанных на рис. 19.5, а, наибольшая максимальная угловая скорость соот-рл (ствует положению с, если площадь больше площади S e, и, наоборот, если S d < Sde, то наибольшая максимальная угловая скорость соответствует положению е. Если Зь > S d, то наименьшая минимальная угловая скорость соответствует поло-л(емию Ь, и, наоборот, если 8ьс < то наименьшая минимальная угловая скорость соответствует положению d. [c.386]

При n= i/i, т. е. n = i/i/iE , тепловое и механическое действия электромагнитного поля компенсируются, вследствие чего скорость газа не изменяется (duldx = 0), при u = оба воздействия равны нулю ), из-за чего также duldx = 0. Особенность линии и = U2 состоит в том, что в точках пересечения с ней кривых п(М) изменение значения скорости звука пропорционально изменению значения скорости газа, в силу чего производная от числа Маха по длине канала при U — U2 всегда равна нулю. Переход через линию и = U2 возможен на диаграмме рис. 13.20 только по вертикали (при М = onst). [c.242]

При отсутствии в режиме малоциклового нагружения (рис. 2.38, б) этапов вьщержки, а следовательно, и временных эффектов для определения полей циклических напряжений и упругопластических деформаций используют изоциклические кривые деформирования, приведенные на рис. 2.38, г. Здесь каждая диаграмма (для четных и нечетных полуциклов) соответствует достаточно высокой скорости деформации (г 0), при которой ползучесть в процессе нагружения (участка 2-3 и 5 - б на рис. 2.38, а и б) не успевает проявиться. [c.82]

Способ Ланца [2, 4]. Одним из первых по времени способов производства высококачественных чугуноБ является способ Ланца, сущность которого заключается в следующем. В зависимости от толщины стенок отливки берётся такой состав шихты, который при нормальной скорости остывания отливки должен дать отбелённый чугун по структуре, соответствующей полю/диаграммы Маурера. С целью обеспечить получение перлитной структуры с мелкораздробленным графитом формы, в которые производится отливка, подогреваются до определённой температуры в зависимости от толщины стенок отливки. Толщина стенок определяет также и шихту (фиг. 339) для отливок с толщиной стенок от 30 до 60 мм берётся шихта 1 с суммой С -1- Si = 4,00/о для отливок с толщиной стенок от 7 до 30лл — шихта 2 с суммой С Si = 4.60/о и для отливок с толщиной стенок от 60 до 90 мм — шихта 3 с суммой с -f- Si = 3,40/0. [c.204]

Испытуемая конструкция должна подвергаться воздействию некоторого обобщенного спектра нагружения, учитывающего взаимодействие постоянных и повторно-переменных нагрузок, остаточных напряжений, температурных и других физических полей, коррозионных сред и поверхностно-активных веществ. Спектр натружения устанавливается на основе анализа статистических данных об изменениях напряженно-деформированного состояния рассматриваемой зоны повреждений в процессе изготовления, монтажа, эксплуатации и ремонта конструкции. Во время испытаний регистрируют нагрузку и размеры - трещины, по которым определяют величины ее приростов и скорости распространения в том или ином направлении. С их помощью строят диаграммы статического или усталостного разрушения. [c.287]

Для количественной оценки влияния высоковязких вставок, наплавляемых перпендикулярно направлению развития трещины, на долговечность элементов конструкций, содержащих растущие трещины, проведены сравнительные испытания при циклическом нагружении образцов типа ОВРЗ-1 и ОВРТ (см. рис. 5.7). Результаты испытаний иллюстрирует рис. 5.31. Анализ полученных диаграмм показал, что при подходе трещины из основного металла к высоковязкой вставке происходит торможение и кратковременная полная остановка трещины вследствие расслоения на границе сплавления. Однако вклад остановки трещины в общую долговечность, как и в случае задержки трещины плакирующим слоем (см. рис. 5.29), весьма незначителен. При прорастании трещины через поле неоднородных свойств скорость ее снижается почти на 20 % по сравнению с монометаллом. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...