Принцип Мазинга

В настоящее время имеется ряд предложений по описанию закономерностей изменения диаграмм деформирования металлов и сплавов в условиях циклического упругопластического нагружения. Более широко известными, наряду с развиваемой в Институте машиноведения концепцией обобщенной диаграммы циклического деформирования [62, 63, 235], являются выражения диаграмм циклического деформирования в форме обобщенного принципа Мазинга [139] и циклической диаграммы [286]. Если обобщенная диаграмма циклического деформирования является экспериментально обоснованной, то вторые два предложения с этой точки зрения обследованы недостаточно и особенности их использования для описания диаграмм циклического деформирования реальных конструкционных материалов не выявлены. [c.78]

Описание диаграммы циклического упругопластического деформирования в форме обобщенного принципа Мазинга предложено в монографии [139] [c.80]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных рис. 2.2.3, а) позволяет заключить, что с точностью до 10% по напряжениям обобщенный принцип Мазинга в форме (2.2.3) описывает диаграммы циклического упругопластического деформирования. Вообще говоря, при использовании обобщенного принципа Мазинга можно принять различные коэффициенты масштаба по напряжениям и деформациям [c.82]

Для описания диаграмм деформирования циклически анизотропных материалов обобщенный принцип Мазинга может быть преобразован к виду [c.82]

Сравнение возможностей обобщенного принципа Мазинга [139] и обобщенной диаграммы [235] показывает, что оба подхода позволяют отразить основные особенности диаграмм. Однако обобщенный принцип Мазинга при меньшей точности оказывается более простым и в связи с этим удобным для использования. [c.82]

Расчет для случая линейной аппроксимации диаграмм деформирования в форме (2.2.8), (2.2.9) дает Ж — ё(Ю с максимальным отклонением 10% по усилиям как для обобщенной диаграммы, так и для обобщенного принципа Мазинга. При этом наблюдается весьма малое отличие для указанных решений и случая использования обобщенного принципа Мазинга в нелинейной форме (2.2.3). [c.84]

Выполненный анализ различных выражений диаграмм циклического упругопластического деформирования позволяет заключить, что наиболее полно и точно особенности сопротивления материалов циклическому нагружению отражает обобщенная диаграмма деформирования (2.1.6), а также обобщенный принцип Мазинга в форме (2.2.4). В связи с отмеченным эти зависимости могут быть рекомендованы для использования при изучении закономерностей циклического упругопластического деформирования. [c.85]

В расчетной практике широко используют модель, в основу которой положена обобщенная диаграмма циклического деформирования, а также модель физически нелинейной среды, построенную на основании принципа Мазинга и диаграммы циклического деформирования. [c.80]

Принцип Мазинга применяют и при неизотермическом малоцикловом упругопластическом деформировании [5, 13]. Предположим, что в опасной точке детали температура периодически изменяется от до (рис. 2.39, а). Модель физически нелинейной среды построена на основании следующих допущений. [c.84]

В соответствии с принципом Мазинга считают, что предел текучести на диаграмме циклического деформирования равен сумме пределов текучести на исходных (статических) диаграммах растяжения, т. е. = а + а как для четных, так и для нечетных полуциклов циклического деформирования. [c.85]

Возможны обоснованные упрощения зависимости (3.12). Например, при анализе НДС гофрированной оболочки сильфонного компенсатора эффективно применение обобщенного принципа Мазинга [ 20 ], при этом уравнение диаграммы длительного деформирования при принимает вид [c.157]

Основное свойство такой диаграммы состоит в том, что циклические изохронные кривые (по параметру времени выдержки т) образуют при заданной предыстории нагружения единую зависимость между напряжениями 5 ) и деформациями отсчитываемыми от момента перехода через нуль значений напряжений (см. гл. 1, 2, 5). Разгрузка предполагается линейной. При таком подходе поведение материала описывается на основе деформационной теории малоциклового нагружения с введением зависимостей, аналогичных теории старения [10]. Используя концепцию обобщенного принципа Мазинга и имея в виду более удобное использование данной трактовки при решении краевых задач, аналитически диаграмму длительного малоциклового деформирования материала можно представить в следующем виде [c.157]

Рассмотрим возможность описания диаграмм циклического деформирования в форме обобщенного принципа Мазинга [1] и обобщенной диаграммы [2—6]. [c.40]

Аналитическое выражение циклической диаграммы в форме обобщенного принципа Мазинга в общем случае записывается в виде [c.40]

В общем случае при использовании обобщенного принципа Мазинга для улучшения соответствия расчетных п экспериментальных кривых можно применять различные коэффициенты масштаба по напряжениям и деформациям, используя для их оптимального подбора ЭВМ [c.42]

Более точно, чем обобщенный принцип Мазинга, все основные особенности сопротивления материалов циклическому упругопластическому нагружению в рамках деформационной теории отражает обобщенная диаграмма циклического деформирования [4—7], экспериментально обоснованная для широкого класса материалов. Обобщенная диаграмма циклического деформирования отражает зависимость между напряжениями и деформациями в каждом отдельном полуцикле нагружения и характеризуется кривой в координатах 3 — ё, начало которой совмещается с точкой начала разгрузки в данном полуцикле. [c.43]

Естественно, что при формулировке уравнения (5.2) может быть также использован обобщенный принцип Мазинга. [c.120]

Построение диаграммы деформирования в стабильном цикле сопряжено с определенными затруднениями ее приходится определять с помощью интегрирования, используя функцию неоднородности /. Направляющим указанием может служить следующее когда при начальном нагружении деформация достигает е , касательный модуль на диаграмме равен касательному модулю кривой / (0л) в точке е = ел, где 6л определяется по величине ел (см. рис. 7.56). Полученная таким способом диаграмма играет роль начальной. Диаграмма циклического деформирования получается из начальной с помощью принципа Мазинга. [c.230]

В соответствии с принципом Мазинга для [c.134]

При этом вместо предела текучести сгт по принципу Мазинга используется удвоенный предел текучести 5V = 2от и = Sj/E (Е -модуль продольной упругости), а вместо коэффициента упрочнения т для кривой статического деформирования используется показатель упрочнения т(к) для кривой циклического деформирования в полуцикле к к - 2N). [c.81]

В. В. Москвитину удалось обобщить принцип Мазинга в виде [c.7]

Полученное выражение (1.21) определяет известный принцип Мазинга кривая деформирования при разгрузке и нагружении обратного знака в координатах (рис, 1.7, а) совпадает с кривой [c.18]

Повторно-переменное нагружение. Дальнейшее развитие принципа Мазинга [c.19]

При использовании принципа Мазинга (1.21) часто не учитывают пределы его применимости, поскольку автором они не были достаточно четко оговорены. Между тем, если деформация после разгрузки [c.19]

Модель физически нелинейной среды при неизотермическом малоцикловом нагружошн, построенная на основании принципа Мазинга. [c.84]

Используя результаты предварительного упругого анализа полей напряжений вьшвляюг для наиболее опасной точки нулевой цикл напряжений с размахом упругому деформированию на этой стадии соответствует ломанная линия (0) -0 — 1-2, построенная с учетом различия модулей упругости при экстремальных температурах цикла. Затем выполняют упругопластический расчет деформаций (с помощью МКЭ или интерполяционных соотношений) упругопластическому состоянию в нулевом полуцикле соответствует точка 3. На основании принятых допущений строят диаграмму цИ1 ического деформирования (3 — 4 - 5 — 7) для первого полу-цикла (циклический предел текучести = о. + Упругий расчет на этой ста 51и дает размах упругих напряжений В программу расчета на ЭВМ полной деформации вводят схематизированную диаграмму циклического деформирования для первого полуцикла и определяют размахи упругопластической деформации и напряжения 5 в первом полуцикле при температуре (точка 7). Затем на основании принципа Мазинга строят диаграмму циклического деформирования для второго полуцикла с началом в точке 7 (7-8-9 —11)-Циклический предел текучести для этой диаграммы 5(2). По аналогии с нулевым полуциклом нагружения (А = 0) в результате упругого расчета на этом этапе определяют размах напряжений Ло( ) (упругому состоянию материала соответствует точка J0). [c.86]

Следует, обратить внимание на эффективность применения в расчетах при неизотермическом нагружении [ 5 ] схематизированных диаграмм деформирования, полученных приближенным способом на основании изотермических диаграмм, соответствующих крайним температурам термического цикла с использованием принципа Мазинга. Однако этот подход применим для циклически стабильных материалов и не может бьпь распространен на циклически упрочняющиеся и разуп-рочняющиеся материалы. Алгоритм определения деформации ползучести цилиндрического корпуса можно применить для расчета сферического корпуса, если ввести соответствующую изохронную кривую (штриховые линии на рис. 4.46) с началом отсчета в условной точке разгрузки при достижении режима В . Последовательно определив значения размахов напряжений и деформаций и просуммировав их с помощью соотношений [c.215]

В настоящее время в области температур, где временными эффектами можно пренебречь, имеется ряд предложений для выражения зависимостей между напряжениями и деформациями при циклическом уиругопластическом нагружении. К ним в первую очередь относятся обобщенная диаграмма циклического деформирования [2—61, а также способы представления диаграмм циклического деформирования в форме обобщенного принципа Мазинга, развитого в [1], и в форме циклической кривой (диаграммы) Морроу [8]. [c.40]

При использовании принципа Мазинга не всегда указывают пределы применимости выражения (7.8). Если деформация е при разгрузке и нагрун ении обратного знака достигла значения — эпюра напряжений в стержнях становится такой же, какой она была бы п )и начальном нагружении О Поэтому при даль- [c.177]

Если пренебречь небольшой нелинейностью эпюры вблизи точки А, анализ поведения модели настолько упрощается, что отсюда можно получить уравнения состояния материала М при произвольной программе пропорционального нагружения (переменные по знаку и величине скорости деформирования, переменные температуры, этапы ползучести, релаксации и т. д.). Подобно известному принципу Мазинга и рассмотренным в 1 настоящей главы правилам построения диаграмм деформирования склерономного материала, эти уравнения формулируются для модели в целом и не содержат параметров отдельных стержней. Они допускают отчетливую интерпретацию в форме принципа подобного изменения диаграмм деформирования и полей скорости ползучести на плоскости е, г (принцип подобия) и удобны в прилояхениях. [c.196]

Кульчихин Е. Т., Мартыненко М- Е., Садаксв О. С. Расширенный принцип Мазинга для описания кривых неизотермического деформирования при испытаниях с выдержками.— Проблемы прочности, 1979, вып. 11. Садаков О. С. Анализ напряженно-деформированного состояния элементов конструкций при циклических неизотермических нагружениях на основе структурной модели среды.— В кн. Материалы Всесоюз. сими, по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск Изд-во ЧПИ, 1974, вып. 3. [c.233]

Описание поведения материала при знакопеременном нагружении в соответствии с принципом Мазинга [28] согласуется с опытом, когда влияние изотропного упрочнения менее существенно, чем анизотропного. Однако при многократных циклических нагружениях накапливается значительная по абсолютной величине пластическая деформация (параметр Удквиста [59]), которая приводит к заметному изотропному упрочнению материала [67, 103]. Эту особенность в поведении материала можно отразить в структурной модели, если каждый структурный элемент наделить свойством изотропного упрочнения. [c.238]

При последующем анализе поведения моделируемого материала М, наделенного как склерономными, так и реономными свойствами, центральное подобие диаграмм деформирования будет иметь большое значение принцип Мазинга (1.21) является лишь его простейшим примером. Если в качестве базовой принять функцию неоднород- [c.18]

И нагружения обратного знака достигла значения е = то, как видно из рис. 1.6, эпюра распределения напряжений в подэлементах становится такой же, какой она была бы при нагружении до того же уровня непосредственно из исходного состояния а = 8 = 0. Следовательно, при последующем продолжении деформирования диаграмма пойдет так, как будто первого нагружения и разгрузки вообще не было после достижения точки е эта часть предыстории материалом как бы забыта. Если данное обстоятельство не учитывать, принцип Мазинга вступает в резкое противоречие с опытом получается, что при нагружении в обратном направлении, реализуемом даже после небольшой пластической деформации, сопротивление деформированию и соответственно предел npo4Ho tH должны заметно возрасти. Фактически после точки (рис. 1.8) диаграмма следует кривой —г ), а не (—2r ). [c.20]

Из принципа Мазинга вытекает идеальный эффект Баушингера постоянство суммы абсолютных значений пределов упругости при нагружении из некоторого состояния (которому предшествовали пластическое деформирование и разгрузка) в двух противоположных направлениях. В литературе можно встретить утверждение о том, что идеальный эффект Баушингера якобы не подтверждается экспериментами, проведенными, в частности, на металлических сплавах. По-видимому, такие утверждения часто являются результатом недоразумения не учитывается, что столбчатая модель Мазинга, анализ поведения которой позволил сформулировать указанный принцип, представляет совокупность стержней, наделенных идеальнопластическими (т. е. циклически стабильными) свойствами. Следовательно, и сам принцип может быть отнесен только к циклически стабильному состоянию материала. [c.22]

Полученная после снятия анизотропии диаграмма начального деформирования стали 12Х18Н9, циклически упрочненной при стабилизации свойств, показана на рис. 1.11 (кривая ОЛ исходная диаграмма ОА ). Как видно, по отношению к кривой О А любая ветвь диаграммы циклического деформирования действительно близка к центрально подобной с коэффициентом, равным двум. Некоторое отклонение связано с частичным возвратом исходных изотропных свойств в процессе снятия анизотропии (эффект обратимости изотропного упрочнения рассматривается в гл. 5). Проверка показывает, что если при определении предела текучести по циклической диаграмме использовать (в соответствии с принципом Мазинга) [c.23]

Вполне удовлетворительное соответствие опытным данным принципа Мазинга, дополненного сформулированными выше правилами памяти материала по отношению к предыстории деформирования, иллюстрирует рис. 1.12. Сплошные линии отвечают эксперименту на образце из стали 12Х18Н10Т (после стабилизации диаграммы и снятия анизотропии), штриховые, там,- где имеется отклонение, — прогнозу на основе указанного принципа. [c.24]

Машиностроение Энциклопедия Т I-3 Кн 2 (1995) -- [ c.133 , c.134 , c.238 , c.241 ]

Механика слоистых вязкоупругопластичных элементов конструкций (2005) -- [ c.86 , c.87 , c.88 , c.89 , c.96 , c.97 ]

Теория упругости и пластичности (2002) -- [ c.188 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...