Диаграмма скоростей

На рис. 261 показаны кривые, характеризующие изменение толщины цементированного слоя в зависимости от температуры и продолжительности процесса. Как видно из диаграммы, скорость процесса вначале наибольшая, затем постепенно уменьшается, ио сильно возрастает с повышением температуры. [c.325]

На диаграммах строили огибающие всех безразмерных скоростей Шр. в отверстиях решеток. В таком виде они сопоставимы с диаграммами скоростей для других сечений. [c.161]

Диаграммы перемещений (линейных или угловых) могут быть получены в результате экспериментальных исследований или графических построений при решении задач по определению положений звеньев механизма за один цикл его движения. Кинематические диаграммы скоростей и ускорений строят обычно либо по данным планов скоростей и ускорений, либо графическим дифференцированием диаграммы перемещений 5 = 5 (/) или ф = ф (О- [c.40]

Графическое интегрирование. Во многих случаях инженерной практики, например при экспериментальном исследовании движения исполнительных органов машин проектировании кулачковых механизмов и т. д., приходится решать обратную задачу, а именно по диаграмме ускорений строить диаграмму скоростей или диаграмму перемещений. Эту задачу можно решить методом графического интегрирования. [c.43]

На рис. 34, а показана диаграмма ускорений а, t, причем масштабы Ра и i известны. Требуется построить диаграмму скоростей V, t. [c.43]

Диаграмму ускорений (a — t) строим аналогично диаграмме скоростей (рис. 125, в). Масштаб времени прежний. Масштаб ускорений равен [c.193]

Для решения задачи воспользуемся диаграммами термодинамических функций воздуха при высоких температурах [12]. По значениям = 980 Па и Гр = = 3500 К из /—S-диаграммы находим энтальпию /р = 7,752-10 м /с и энтропию Sa =12,82-10 м2/(с -К), а по /р и Sp из а—/-диаграммы — скорость звука = = 1230 м/с. Соответствующее число М на верхней стороне Мр = VJa = 3,252, а энтальпия торможения /р = /р + VI/2 = 15,75-10 м /с . [c.211]

Если из точки О в каждый данный момент времени отложить соответствующий ему вектор мгновенной скорости и провести через концы таких векторов поверхность, можно получить векторную диаграмму скорости — так называемый годограф скорости. [c.126]

Диаграмма скоростей представлена на том же рисунке. Из элементарной геометрии следует [c.517]

При помощи основных уравнений учитываются особенности каждого лопастного колеса и связываются параметры потока с геометрическими размерами гидротрансформатора методом векторных диаграмм скоростей. [c.308]

Назовем коэффициентом заполнения диаграммы скоростей [c.109]

Произвольно устанавливаемая длина отрезков Н для построения диаграммы скоростей v—t) и Hi для диаграммы касательных ускорений a —i) подбираются так, чтобы ординаты диаграммы скоростей и ускорений получились достаточ но большими, но в то же время не выходили за пределы чертежа. Чем больше отрезки Н и Hi, тем больше значения у и у" н тем больше места (по высоте) займут диаграммы v—t) и [c.66]

Пусть задана в виде кривой функция у = у х), которая изображает диаграмму скорости какой-нибудь движущейся точки в зависимости от времени v — v(t) (рис. 99). Требуется определить путь s , пройденный точкой к концу п-го интервала, считая от начала движения. Аналитически вопрос сводится к интегрированию выражения ds = vdt. Проинтегрировав это выражение, получим [c.67]

Пусть на нашей диаграмме скорости отложены в масштабе а время — в масштабе [c.68]

Под системой осей у О х чертим (рис. 100, б) вторую систему осей и на иен от точки 0 по оси ординат откладываем отрезок О О/, равный уо — значению ординаты, соответствующей заданным начальным условиям S = So при t = U = Q. Начиная от точки Oj, строим кривую, для чего из точки Oj проводим параллельно лучу р1 линию O ll i до пересечения ее в точке 1 с ординатой, отделяющей первую полосу от второй. Из точки I l параллельно [ лучу рП проводим линию l i2 i до пересечения ее с ординатой, отделяющей третью полосу от второй и т. д. Полученная ломаная 0 it 2 . ..,6 i и представит приближенно искомую интегральную кривую. При незначительной ширине полос, на которые разбивают всю площадь между кривой и осью абсцисс, отрезок кривой в пределах одной полосы можно принять за прямую линию. В этом случае верхние основания прямоугольников будут делить соответствующие участки кривой пополам. Такое допущение значительно упрощает графическое построение интегральной кривой, и им довольно широко пользуются на практике. Докажем теперь, что если кривая у = у(х) изображает диаграмму скорости v = v(t), то полученная интегральная кривая в некотором масштабе выражает перемещения S. Из подобия треугольников 0 ikl и р01 имеем [c.69]

Движение ведущего и ведомого звеньев кулачкового механизма может быть задано аналитически в виде уравнения движения или графически в виде диаграммы перемещений, диаграммы скоростей или ускорений. Характер этих уравнений или диаграмм может быть различным выбор их определяется обычно соображениями наибольшей целесообразности того или иного закона движения в каждом отдельном случае. Этот закон движения должен удовлетворять основным требованиям рабочего процесса, связанного с движением звена механизма. [c.126]

При синусоидальном законе движения толкателя диаграммы скоростей и ускорений не имеют точек разрыва (рне. 142), поэтому движение происходит без ударов. [c.127]

Выбирая для отдельных участков диаграммы перемещений ведомого звена различные кривые, можно получить движение по самым разнообразным законам. Например, можно начать движение ведомого звена по параболическому закону, затем перейти плавно на синусоидальный закон и т. п. Рассмотренные законы движения показывают, что спокойный и безударный ход толкателя можно обеспечить только при условии, если кривая касательных ускорений а (ф) — непрерывная функция. В этом случае первый и второй интегралы движения (кривые скорости и(ф) и перемещений 8(ф) будут также непрерывными функциями. Поэтому при проектировании кулачкового механизма с динамической точки зрения целесообразно исходить из графика ускорений. Например, можно задаться диаграммой ускорений в виде двух равных равнобочных трапеций. Эта диаграмма, отличаясь простотой построения, дает плавное изменение ускорения. Диаграмму скоростей можно получить графическим или аналитическим интегрированием диаграммы ускорений. Интегрирование диаграммы скоростей дает график перемещений. [c.128]

Следует иметь в виду, что вследствие неточности самого метода графического дифференцирования, тем более двукратного, диаграммы скорости, а особенно диаграммы ускорения, могут получаться со значительными искажениями. [c.72]

При построении кинетических диаграмм скорость распространения усталостных трещин определяют на основе информации о перемещении [c.135]

При помощи кривошипно-шатунного механизма можно получить и другие законы движения ползуна. Если, например, кривошип ОА вращать неравномерно, то соответственно изменится и диаграмма В- СВ . Если вал, на котором укреплен кривошип, приводить в движение при помощи зубчатой передачи, имеющей эллиптические колеса, то вал и кривошип будут вращаться также неравномерно, и диаграмма скоростей ползуна будет иметь вид, показанный на рисунке 15. [c.32]

Рис. 14. Диаграмма скоростей ползуна.

Рис. 15. Диаграмма скоростей ползуна при передаче с эллиптическими колесами.

После этого определяем масштаб ординат диаграммы скоростей по формуле (14) [c.329]

Рабочий ход — Диаграмма скорости 8 — 344 Кузнечно-термические цехи — Компоновка [c.125]

Расчёт реального репеллера по теории Сабинина основывается на диаграмме скоростей, изображённой на фиг. 18. Окружная скорость Ц], вызванная реакцией от крутящего момента (в плоскости репеллера), по иг [c.216]

Фиг. 18. Диаграмма скоростей расчётной схемы Сабинина.

В принятом масштабе строят диаграмму удельных ускоряющих сил / —WK = Построенная кривая сил делится на ряд интервалов скорости и в пределах каждого интервала отрезок кривой — Wit заменяется прямой линией, параллельной оси V (отрезки I, 2, 3, 4 на фиг. 27). Величина интервалов выбирается произвольно (обычно 10 — 20 км час), но так, чтобы в пределах каждого отрезка кривая / — не имела резких перегибов. Справа от диаграммы сил наносится в принятом масштабе профиль пути (ниже оси O S), и в точках перелома профиля проводятся вертикальные линии. Над профилем пути располагают координаты ц, s. Оси координат обеих диаграмм, т. е. диаграммы сил и диаграммы скорости, располагаются на чертеже так, чтобы оси скорости были параллельны одна другой, а ось сил и ось пути находились на одном уровне. После этого приступают к построению диаграммы г/ -— f(s). [c.232]

Для регулирования привода подач по прямолинейному закону диаграмма скоростей дана на фиг. Й2. [c.162]

При постояиной угловой скорости 0)2 звена 2 диаграмма s = = s (Фг) на рис. 4.37 является одновременно диаграммой скорости V точки С в функции угла ср2 поворота кулачка 2 или [c.109]

Определить коэффициент неравномерности движения S мехн-низма можно и непосредственно, если построена диаграмма скоростей (например, по диаграмме скоростей, построенной на рис. 19.1). Для этого определяем у, ах и Umm по диаграмме и подставляем их значения в формулы (19.2) и (19.3). [c.379]

Для построения диаграммы скоростей и ускорений пользуются методом графического дифферен1 ирования. Диаграмму скоростей v — t) строят следующим образом [c.192]

Так как скорость и ускорение являются первой и второй производной от перемеш,ения по времени, то по отношению к верхней диаграмме нижняя является дифференциальной кривой, а по отношению к нижней верхняя —интегральной кривой. Так, диаграмма скоростей для диаграммы перемещений —диффе-зенциальная, а для диаграммы ускорений —интегральная кривая. Три этом необходимо учитывать следуюш ее [c.193]

На рис. 14-8 представлена диаграмма скорости пос..ледияя у самого затвора всегда [c.137]

Определим параметры набегающего диссоциирующего воздушного потока, воспользовавшись диаграммами термодинамических функций воздуха [12]. По давлению роо= 9,8-102 Па (0,01 кгс/см2) и температуре Г о = 4000 К из i— =диа-граммы находим / ,=8,850-10 м2/с2 5оо= 13,11 -10 м2/(с2-К) р<х,=68,65-10" кг/м , а по значениям оо и Sao из а—/-диаграммы — скорость звука Цао= 1300 м/с. Затем определим энтальпию торможения /р = KL/2 + /оо = 16,85-10 м2/с2. [c.211]

Термин годограф ( записыватель пути ) неточен, правильнее было бы применить термин записыватель скорости или еще лучше — полярная диаграмма скорости . [c.52]

При равномерном вращении кривошипа в одну сторону ползун движется то вправо, то влево, т. е. возвратно-поступательно, причем скорость его движения непостоянна в крайних точках она равна нулю, а в точках, расположенных около среднего положения ползуна, достигает наибольшей величины, которую приближенно принимают равной окружной скорости точки А (т. е. VBMaK =VA). Диаграмма скорости ползуна показана кривой В СВо на рисунке 14. [c.32]

В дальнейшем было предложено классифициронать коррозионное поведение металла при помощи потенциостатическнх диаграмм скорость коррозии—потенциал [22]. [c.61]

Основные результаты исследований приведены на рис. 3, 4. Ведомый вал механизма 2 при скоростях ведущего звена 160 o6jMUH( fg = 0,041 кгм-с ) обеспечивает почти постоянный и устойчивый выстой (число Ньютона N = М ор/С/з(и1 > 0,13). Дальнейшее увеличение Пд (N <Г 0,13) сопровождается колебаниями ведомого вала механизма во время выстоя (см. рис. 3), которые приводят к уменьшению величины выстоя. На диаграмме скорости ведомого вала С1)д=ф , при этом наблюдаются отрицательные пики на участке выстоя, которые увеличиваются с возрастанием величины Ио. С повышением скорости увеличиваются также динамические нагрузки Мв , действуюш ие на ведомый вал механизма. Для модели механизма 1 С(з = 0,041 кгм-с ) появление колебаний ведомого вала и возникновение больших динамических нагрузок наблюдается при скоростях > 70 об мин N < 0,81). Расширение верхних пределов именения Иц, при которых модели [c.51]

Элементарные шаговые перемещения ротора шагового двигателя осуществляются при последовательном переключении тока в обмотках статора. В течение шага движение ротора представляет часть свободного колебательного движения ротора относительно возбужденной секции статора [3, 4]. На рис. 1, а изображен фазовый портрет движения ротора шагового двигателя при фиксированной частоте переключения тока в обмотках статора. Здесь по оси абсцисс отложено перемещение, а по оси ординат — скорость. На рис. 1, б изображены аналогичные фазовые портреты, соответствуюпще более высоким частотам переключения обмоток статора. В течение первого шага ротор совершает колебания относительно точки <9i, характеризующей, например, положение полюса при возбуждении первой секции статора, в течение второго шага — относительно точки Oj ИТ. д. G увеличением числа шагов диаграммы скорость — перемещение ротора шагового двигателя неограниченно смещаются по горизонтальной оси. Это существенным образом затрудняет анализ отработки шаговым двигателем большого числа шагов. Однако данный недостаток может быть довольно просто устранен в моменты времени, соответствующие переключению тока в обмотках статора, следует изменять не положение полюса возбужденной секции статора, а положение ротора относительно неподвижного [c.82]

Фиг. 1. Диаграммы скоростей рабочего хода кузнечно-ирессовых машин / — молоты 2—прессы 3 — приводные кривошипные машины 4 — приводные ротационные машины.

Фиг. 1. Диаграммы скоростей <a href="/info/332182">рабочего хода</a> кузнечно-ирессовых машин / — молоты 2—прессы 3 — <a href="/info/439731">приводные кривошипные машины</a> 4 — приводные ротационные машины.

На фиг. 2 представлена производственная характеристика сверлильного станка 2135 при обработке стали сй = 55 кг1млА. Характеристика строится как функция диаметра сверла. Слева дана диаграмма экспериментальной зависимости подачи от диаметра сверла рядом с ней — диаграмме скорости резания (ломаная жирная линия), ограничивающаяся на отдельных интервалах диаметров максимальным числом оборотов станка (462 об/мин), экономической стойкостью сверла мощностью электродвигателя (Кд,) и величиной максимально допустимого усилия подачи (Sp). Справа дана результативная диаграмма производительности станка в интервале диаметров свёрл 8—19 мм производительность станка ограничивается максимальным числом оборотов шпинделя (t A ), в интервале 19—28,5 мм — режущими свойствами сверла (n — N), в интервале 28,5 — 36 мм — мощностью электродвигателя станка (5,2 кет) ( V — Р) и в интервале свыше 36 мм — мощностью и максимальным допустимым усилием подачи станка 1600 кг [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...