См скорость конвекции

Опыт расчетов показывает, что явления, продемонстрированные на этой модельной задаче с постоянной скоростью конвекции, возникают также и в нелинейных задачах. Таким образом, в практических расчетах всегда имеется возможность расчленения решения по временным шагам (Лилли [1965]), когда развиваются два несвязанных расчлененных решения, чередующихся на каждом шаге. Заметим, что, поскольку ( / / — О, изменение временного шага не приведет к изменению двух расчлененных решений Лилли [1965] указал, что такая неустойчивость , связанная с расчленением решения по временным шагам, по всей видимости, развивается при приближении к стационарному состоянию. Автор настоящей книги также сталкивался с этим явлением в случае уравнений для плоского течения даже при наличии вязкости. При решении задачи об обтекании обратного уступа за счет вязких членов (которые не могут быть рассмотрены с помощью схемы чехарда , см. разд. 3.1.7) возникла тенденция свести воедино два расчлененных решения, но при приближении к стационарному состоянию расчлененные решения развивались даже при столь малом значении числа Рейнольдса, как Ке = 100 2). [c.94]

При малой глубине погружения образцов скорость коррозии падала с увеличением глубины, что объясняется, очевидно тем, что доставка кислорода в этом случае вниз через верхние слои происходила посредством диффузии. Скорость же доставки кислорода зависит от толщины слоя, через который кислород должен диффундировать. Однако при глубине 1,5 см скорость коррозии переставала зависеть от дальнейшего увеличения глубины погружения, так как доставка кислорода в эти слои осуществлялась конвекционным путем. Природа источников конвекционных токов была темой дискуссии двадцать лет назад. Вероятно, в данном случае существенны не один, а ряд факторов. Кембриджские исследования показали, что выпадение продуктов коррозии по краям образцов должно содействовать конвекции, так как для случая, когда аппаратура была сконструирована таким образом, чтобы препятствовать выпадению продуктов коррозии по краям, были получены отличные результаты [15]. [c.93]

Для ограниченной области характер зависимости максимальной скорости конвекции от частоты внешнего температурного воздействия может быть существенно иной (см. ниже). [c.74]

Из-за вязкого трения течение жидкости около поверхности затормаживается, поэтому, несмотря на то что наибольший прогрев жидкости, а соответственно и подъемная сила при естественной конвекции будут около теплоотдающей поверхности, скорость движения частиц жидкости, прилипших к самой поверхности, равна нулю (см. рис. 9.1). [c.78]

Эксперименты (см. [12]) показывают, что при высоких скоростях течения и больших недогревах (лд < - 0,1) плотность теплового потока не влияет на гидравлическое сопротивление вплоть до. Это дает основания полагать, что в рассматриваемых условиях паровые пузырьки не выходят за пределы вязкого подслоя, а остаются на стенке, действуя как тепловые трубы микронных размеров. В основании таких пузырьков жидкость испаряется, а на верхней (купольной) части пар конденсируется (рис. 8.8). Если предположить, что на контрольной поверхности АА, совпадающей с границей вязкого подслоя, температура равна (принимается, следовательно, что эта граница проходит в среднем через вершины паровых пузырьков, сидящих на стенке), то предельная плотность теплового потока определяется возможностями однофазной турбулентной конвекции. [c.363]

Движению теплоносителей около поверхности всегда противодействует сила внутреннего трения, возникающая из-за вязкости жидкостей и газов. Благодаря вязкому трению течение жидкости около поверхности затормаживается, поэтому несмотря на то, что наибольший прогрев жидкости, а соответственно и величина подъемной силы при естественной конвекции будут около теплоотдающей поверхности, скорость движения частиц жидкости, прилипших к самой поверхности, равна нулю (см. рис. 9.1). Нулевая скорость жидкости у самой поверх- [c.80]

Средняя скорость газов в фестоне, м/с Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/(м -ч- С) Суммарная поглощающая способность трехатомных газов, м (кгс/см ) [c.133]

Средняя скорость газов, м/с Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/(м=-ч. С) Суммарная поглощающая способность трехатомных газов, м-кгс/см [c.142]

Внутренний вихрь, изображенный в верхнем квадрате (см. рис. 63), вблизи пластины направлен по часовой стрелке. Такой же вихрь в нижнем квадрате направлен против часовой стрелки. В результате наличия стационарных возмущений второго порядка составляющие скорости свободной конвекции вблизи стенки в верхнем квадрате увеличиваются, а в нижнем— уменьшаются. При увеличении частоты вихри деформируются. Линии тока соприкасаются при I = О и I = 2,63. В действительности линии тока не соприкасаются, а проходят в этой области на некотором расстоянии друг от друга. [c.158]

Конвективные печи применяются при нагреве металлов, поверхность которых характеризуется высоким коэффициентом отражения, например для алюминиевых сплавов, а также в некоторых других случаях, когда радиационный вид теплообмена играет подчиненное значение. Вместе с тем необходимо подчеркнуть, что во многих практических случаях, наряду с доминирующим радиационным теплообменом, ощутимую роль играет и теплопередача конвекцией (область рабочих температур 500—900°, высокие скорости теплоносителя). При особенно больших скоростях теплоносителя конвективная теплопередача может играть известную роль даже при температурах свыше 1200—1400°, как это, например, имеет место в секционных печах для скоростного нагрева металла (см. рис. 152). [c.287]

Вынужденная конвекция воды (скорости меньше 15 см сек) [c.112]

На рис. 12 приведена зависимость остаточной концентрации меди при цементации ее железом от ионной силы раствора, содержащего ионы л, Na и Li. В отличие от процесса цементации меди цинком (см. рис. 10) здесь зависимость скорости процесса -уЛТ оказалась нелинейной. Из поляризационных кривых, снятых в растворах, содержащих 5,0 кг/м Сии 0,2 кмоль/м индифферентных ионов при рН= 1,5,следует, что катодная поляризация возрастает в ряду Li" , Na" , Rb" , s (рис. 13). Предельные плотности тока для указанных ионов в условиях естественной конвекции на вертикальном катоде оказались равными 58, 55, 49, 47 и 44 А/м . Предельный ток в растворе, не содержащем индифферентных ионов, составил 68 А/м . [c.22]

Стационарные направляющие лопатки первой ступени турбины расположены у выхода камеры сгорания и предназначены для того, чтобы ускорить горячий рабочий поток и развернуть его для входа в следующую, роторную часть под соответствующим углом. Через направляющие, или сопловые лопатки первой ступени газы проходят с самой высокой скоростью. Здесь температура газов снижается от температуры газового факела только за счет смешения с воздухом, поступающим от компрессора специально для этого смешения и охлаждения. На следующих ступенях температура рабочего потока понижается только за счет совершения работы. При такой рабочей среде требуется принудительное охлаждение металла сопловых лопаток первой ступени. Сопло турбины высокого давления (см. рис. 2.7) - это сегментная сборка, привинченная к камере сгорания. Конвекция и отражение пламени в сочетании с пленочным охлаждением обеспечивают необходимое ограничение его температуры. [c.58]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией можно определить по следующим формулам, приняв за относительную скорость газов скорость витания частиц (см. разд. 3 книги 2 настоящей серии) [c.67]

Для пластинчатых воздухоподогревателей коэффициенты теплоотдачи конвекцией от газов к стенке и от стенки к воздуху при Re<104 рассчитываются по номограмме 17. В указанной области чисел Re величина коэффициента теплоотдачи не зависит от ширины щели и определяется в зависимости от скорости и температуры среды. Верхние линии, на которых показана ширина щелей, указывают предел применимости номограммы. Если точка пересечения линий, соответствующих температуре и скорости среды, окажется выше линии, обозначающей расчетную ширину щели, номограмма 17 неприменима и коэффициент теплоотдачи рассчитывается по номограмме 14, как при обычном продольном омывании (см. указания по трубчатым воздухоподогревателям). [c.60]

Вопрос о теплоотводе от дуги через конвекцию, который значительно сложнее хорошо разработанного вопроса о конвективном охлаждении твердых тел, пытались решать, рассматривая дугу, как твердый цилиндр [Л. 5-7, 5-8]. Однако уже в первой из упомянутых работ была указана серьезная разница между условиями конвекции около твердого тела (например, цилиндра) и в дуге. В случае твердого тела скорость конвективного движения у его поверхности равна нулю, затем она возрастает до некоторого максимума, после которого падает. В случае дуги получается совершенно иная картина. На оси дуги скорость движения максимальна, потом она падает, сначала медленно, а затем быстро. Зависимость скорости движения воздуха в дуге и около нее показана на рис. 5-11, а по данным работы ]Л. 5-7]. Радиус дуги был в этом случае равен 0,7 см. Аналогичную зависимость можно получить по данным работы [Л. 5-9]. Она приведена на рис. 5-11, б. [c.135]

Запишем уравнения тепловой конвекции жидкости в пористой среде. В качестве характеристик движения примем, как это обычно делается (см. [ ]), макроскопическую скорость фильтрации и, определяемую как объемный расход жидкости через единицу площади в пористой среде. Скорость фильтрации связана со средней скоростью частиц жидкости в порах v соотношением и = ev, где е — пористость среды (отношение объема пор ко всему объему выделенного элемента среды). [c.293]

О возникновении длинноволновой конвекции в горизонтальном цилиндре, подогреваемом снизу (см. [4], 20). При потере же устойчивости равновесия в вертикальном цилиндре или плоском слое возмущение, описывающее неустойчивость, имеет только z-компоненту скорости и нелинейные члены тождественно обращаются в нуль (см. [4], 11). В последнем случае нелинейное слагаемое низшего порядка имеет вид N a) = [c.239]

Акустическая обратная связь, обнаруженная в свободных струях, (см. гл.1), здесь существенно усиливается. Установлены две ветви петли обратной связи - конвектируемые вниз по потоку когерентные структуры и распространяющиеся вверх по потоку волны давления, генерируемые соударениями крупномасштабных когерентных структур с экраном. Эти волны с частотой, соответствующей частоте крупномасштабных когерентных структур, возбуждают слой смешения вблизи сопла, что приводит к резкому усилению крупномасштабных когерентных структур. Харакгерный период автоколебаний определяется скоростью конвекции когерентных структур U , скоростью распространения вверх по потоку волн давления (скоростью звука), а также расстоянием между соплом и экраном. [c.144]

До сих пор мы считали, что средняя скорость потока равна нулю, и имели дело только со скоростями пульсаций. Найдем теперь, как изменятся основные соотношения теории, если область потока, излучающая шум, сама движется со скоростью и. Если поток есть турбулентная струя, то и представляет собой осевую скорость струи вблизи сопла и число Маха струи будет М = U/ q. Турбулентные неоднородности или вихри , переносимые потоком, будут иметь, вообще говоря, меньшую скорость конвекции или переноса Vk. Эксперимент показывает (см. 7), что для турбулентной струи Vk 0,5U число Маха для этих вихрей Mh = vj o. [c.402]

На длине дуги / = 0,5 см этому ускорению соответствует скорость конвекции v = at. 1ак как 1 =, то I/ , а а=1 2а/ = У10= 300 см1сек, что [c.105]

В условиях, когда нет конвекции, скорость испарения жидкости лимитируется скоростью диффузии ее паров. Учитьтая это обстоятельство, оценить время, за которое испарится вода, заполняющая 1/3 стакана высотой / = 10 см. Стакан находится в помещении с относительной влажностью воздуха 70%. Плотность насыщенных [c.210]

Характер распределения Aopo Teii в пограничном с/.ое при свободной конвекции (см, сечение /—/ на рис. 17,9) отличается от такопого при вынужденной конвекции. При свободной конвекции скорость сначала возрастает от нуля у стеик1 до максимального значения, а затем вновь у.меньшается до и ля на границе пограничного слоя. [c.195]

Для среднего по длине числа Нуссельта величина lн /d значительно больше и равна 1,365Ре (см. рис. 2.4). Таким образом, длина (нт зависит от диаметра d трубы, скорости УС и физических свойств жидкости (7., с, р). При наличии естественной конвекции на величину ( т существенно влияет также ориентация трубы в пространстве. [c.103]

В пристенном слое трубы скорость V изменяется по закону квазитвердого вращения [39], причем максимальное значение скорости V устанавливается на внешней границе пристенного слоя. Таким образом, скорость V изменяется в тонком пристенном слое от нуля на стенке труб до максимального значения на внешней границе. С ростом числа Рейнольдса при заданном числе Ргм интенсивность закрутки уменьшается, а следовательно уменьшается и скорость V (см. рис. 1.6, 6). Поэтому в переходной области чисел Ее < Ю следует ожидать большей интенсивности тепломассообменных процессов. Составляющая вектора скорости w, направленная перпендикулярно большей стороне овального профиля трубы, также, как и составляющая скорости V достигает максимального значения на внешней границе пристенного слоя (см. рис. 1.6, б). При этом скорость И в подветренной части профиля направлена к стенке трубы, а в наветренной — от стенки. Такие эпюры скоростей в ячейках пучка витых труб свидетельствуют о наличии интенсивных обменных процессов между пристенным слоем и ядром потока благодаря конвекции. Изменение скоростей V и И в тонком пристенном слое от О до максимальных значений означает, что закрутка потока воздействует, прежде всего, на пристенную область течения, где за счет этого существенно повышается уровень турбулентности по сравнению с уровнем турбулентности в ядре потока пучка [39]. Этот эффект сказывается на увеличении коэффициента теплоотдачи в пучках витых труб, который возрастает в той же мере, что и коэффи- [c.45]

Для неразмешиваемых электролитов с естественной конвекцией толщина диффузионного слоя принимается равной 0,05—0,07 см [129—130]. Следовательно, увеличивая толщину слоя электролита над металлом за пределы этой величины, мы никак не можем изменить эффективность работы катода. Скорость подачи кислорода можно, очевидно, резко увеличить лишь при уменьшении толщины диффузионного слоя до величины, меньшей 0,05—0,07 см. [c.112]

Последнее уравнение представляет собой уравнение гиперболы (рис. 12, а). Из него следует, что уменьшение эффективной толщины диффузионного слоя на определенную величину, которое может, например, иметь место при коррозии металлов в условиях пониженной влажности, вызовет тем большее увеличение скорости кислородной деполяризаци, чем тоньше пленка электролита, находящаяся на поверхности металла. Если исходить из тех значений толщины диффузионного слоя, которые принимаются различными исследователями для неразмешиваемых электролитов с естественной конвекцией (0,05—0,07 см), то мы должны исключить возможность конвекционного переноса кислорода через слои меньшей толщины, т. е. допустить, что в этих случаях эффективная толщина диффузионного слоя совпадает с толщиной слоя электролита на катоде. [c.114]

При отсутствии сканирования или бокового ветра асимметрия газовой линзы может обусловливаться неоднородным нагревом пучком без центра симметрии или эффектом фотоабсорбционной конвекции в области лазерного нагрева со скоростью 3-f--ьЗО см с (характерное время tg Rolvg). [c.29]

Спектральные плотности 5(м) являются простейшими и достаточно информативными количественными характеристиками стохастических движений динамических систем. Измеряя их экспериментально или вычисляя с помощью ЭВМ, можпо довольно четко выделять момент начала хаотизации, а также происходящие бифуркации при плавном изменении параметров. Так, в случае периодического движения спектр состоит из ряда эквидистантных линий нк частотах м, 2м, Зм,. . . (см., например, рис. 8.4, а, где изображены экспериментальные спектры скорости при тепловой конвекции в слое воды, полученйые в работе [c.223]

Находящийся в электролите гидратированный ион металла достигает катода под влиянием электрического поля, образовавшегося между электродами, а также в результате диффузии и конвекции. У катода ион лроникает в диффузионный слой, в котором скорость перемещения определяется снижением концентрации. Электрические силы поля в диффузионно.м слое еще недостаточны для того, чтобы освободить ион металла от его гидратной оболочки. Происходит выпрямление диполя слабо связанной молекулы Н2О. Ион металла пересекает диффузионную часть двойного слоя и переходит в наружный покров неподвижного двойного слоя. Электрические силы поля в двойном слое составляют около 10 в см. При таких высоких электрических силах поля ион металла лишается своей гидратной оболочки. Оторванные диполи Н2О становятся составными частями двойного слоя (см. рис. 7). [c.23]

Конвектив ный теплообмен зависит от многих факторов. Сюда относятся иричина перемещения теплоносителя (ов ободная ил1и Е ы нужденная конвекция, см. гл. VIH и IX), режим потока (ламинарный или турбулентный), скорость перемещения теплоносителя, его физические свойства. и состояние, форума И размеры Поверхности нагрева, направление теплов ого потока, а также многие другие факторы. [c.136]

Для экспериментальной проверки выводов относительно монотонной неустойчивости Накагава и Френзен [ ] использовали воду (Р = 7 и потому колебательная неустойчивость невозможна). Толщина слоя воды со свободной верхней границей менялась от 2 до 18 см, а скорость вращения достигала 50 об/жын -числа Тейлора изменялись в пределах 10 ч-10 . Наступление конвекции регистрировалось визуально и тепловыми измерениями. Результаты говорят о согласии эксперимента и теории. [c.214]

Перейдем к выводу дифференциальных уравнений переноса, описывающих эволюцию одноточечных вторых моментов < А "В > турбулентных пульсаций термогидродинамических параметров химически активной многокомпонентной среды с переменной плотностью и переменными теплофизическими свойствами. Такие уравнения для однородной жидкости в приближении Буссинеска Буссинеск, 1877) лежат в основе метода инвариантного моделирования во многих современных теориях турбулентности различной степени сложности (см. (Турбулентность Принципы и применения, 1980)). Несмотря на полуэмпирический характер уравнений для моментов, в которых при описании корреляционных функций высокого порядка используются приближенные выражения, содержащие эмпирические коэффициенты, следует признать достаточную гибкость основанных на них моделей. Они позволяют учесть воздействие механизмов конвекции, диффузии, а также возникновения, перераспределения и диссипации энергии турбулентного поля, на пространственно-временное распределение усредненных термогидродинамических параметров среды. Поэтому, подобные уравнения нашли широкое применение при численном моделировании таких течений жидкости, для которых существенно влияние предыстории потока на характеристики турбулентности в точке (Турбулентность Принципы и применения, 1980 Иевлев, 1975, 1990). С другой стороны, ими можно воспользоваться для нахождения коэффициентов турбулентного обмена в свободных потоках с поперечным сдвигом (градиентом скорости), в том числе применительно к специфике моделирования природных сред (Маров, Колесниченко, 1987). [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...