Диски газовых турбин

Диффузионная сварка применяется при изготовлении резцов, угольников, магнитов, микрометров с пяткой из твердых сплавов, дисков газовых турбин. [c.155]

В охлаждаемых дисках газовых турбин могут возникнуть существенные напряжения вследствие неравномерности их температурных полей. Большие температурные напряжения могут возникнуть также в роторе паровой турбины при маневрировании (особенно при пуске и реверсе). Таким образом, изменение режима работы турбины необходимо производить в строгом соответствии с инструкцией по эксплуатации, учитывающей указанные обстоятельства. [c.284]

Ниже приведен пример расчета на прочность диска газовой турбины. [c.288]

Пример 8.3. Расчет диска газовой турбины на прочность. [c.288]

I Многочисленные случаи возникновения термоусталостных трещин можно встретить в элементах стационарных и нестационарных атомных установок [21], котельных агрегатов и паропроводов [83], деталях технологического оборудование [70, 80], элементах горячего тракта авиационных [13, 49, 71], судовых и стационарных [31, 74] газовых турбин. Известны [13, 71], например, случаи малоциклового разрушения дисков газовых турбин в связи со значительными градиентами температур между ободом и центром диска (500—600° С) и цикличностью процесса упругопластического деформирования в зонах концентрации. Вследствие повреждений от термической усталости доля отказов рабочих и сопловых лопаток в общем объеме деталей газовой турбины, как показывает статистическая информация, составляет 70% [49]. Следует в связи с этим подчеркнуть, что и при разработке программ ускоренных испытаний авиадвигателей [42, 53] фактор термоусталостного повреждения лопаток принимают одним из основных. [c.15]

При анализе критериев и границ существования приспособляемости наряду с использованием простейшей диаграммы деформирования идеально пластичного тела привлекаются механические дискретные и статистические структурные модели тел В дискретных моделях [37] рассматривается система одновременно деформирующихся на одинаковую величину подэлементов, наделенных различными упругопластическими и реологическими свойствами. Это позволяет описать влияние скорости деформирования на диаграмму растяжения металла, эффект Баушингера и циклическое упрочнение при малоцикловом нагружении, ползучесть и релаксацию при выдержках, а также воспроизвести деформационные процессы при сложном, в том числе неизотермическом нагружении. Тем самым использование моделей способствует введению надлежащих уравнений состояния в вычислительные решения задач о полях упругопластических деформаций при термоциклическом нагружении. На этой основе рассматривались вопросы неизотермического деформирования лопаток и дисков газовых турбин, образцов при термоусталостных испытаниях и, ряд других приложений. [c.30]

Жаропрочный твердый сплав, обрабатывается давлением и удовлетворительно— резанием, тяжело сваривается электросваркой.Рабочие лопатки и диски газовых турбин, автоклавы. До 700° С [c.19]

Эксперимент А. Диск эксцентриситет е = 0,0064 см, т. е. величина дисбаланса у диска была порядка 60 гкм (заметим, что такая величина е у диска газовой турбины типа ВК-1 соответствует дисбалансу приблизительно в 600 г см, который является совершенно недопустимым для двигателя с обычными опорами). Нелинейный демпфер имел предварительный натяг Uq = 10,5 кГ. Зазор между ограничителями 0,1 см. [c.107]

Для решения простых задач (расчет лопаток и дисков газовых турбин) применяют машины Урал-1. Для более сложных задач (сложные рамные системы, оболочки при пластической деформации, двухмерные задачи) используют машины [c.608]

Для дисков газовых турбин характерно наличие значительного градиента температуры по радиусу (температура понижается от обода к центру), вызывающего температурные напряжения, порой довольно значительные. [c.178]

Высоконагруженные диски газовых турбин иногда имеют области, в которых напряжения превышают предел упругости (пропорциональности). В этих областях возникают местные пластические деформации, которые приводят к иному распре- [c.241]

При определении частоты колебаний дисков газовых турбин необходимо учитывать наличие у этих дисков неравномерного нагрева по радиусу, вызывающего снижение собственной частоты колебаний. Это объясняется как уменьшением модуля упругости материала диска при нагреве (частота пропорциональна корню квадратному из модуля упругости), так и влиянием сжимающих тангенциальных температурных напряжений, действующих в области максимальных прогибов диска при его колебаниях. При наличии температурного градиента собственную частоту колебаний диска следует определять не по формуле (337), а по уравнению [c.271]

Фиг. 108. Типы разделок под сварку рабочих лопаток с дисками газовой турбины транспортного типа а — соединение в паз б — соединение в стык в — соединение в стык с использованием автоматической сварки в защитных газах.

Наружное протягивание применяют вместо фрезерования, строгания, шлифования для обработки поверхностей площадью 100 — 200 см2. Вместе с тем наружное протягивание выгодно при обработке в массовом производстве больших поверхностей (блоков и головок цилиндров автомобильных и тракторных двигателей). Чаще всего протягивают плоские и фасонные поверхности, различные пазы, рифления, зубчатые колеса, пазы в дисках газовых турбин и др. [c.335]

Диски газовых турбин. При освоении и производстве газотурбинных дисков из аустенит- [c.198]

Номенклатура освоенных в производстве и применяемых для дисков газовых турбин марок стали и их механические свойства приводятся в табл. V. 12 и V. 13. [c.198]

Для дисков газовых турбин с ограниченным сроком работы могут быть использованы сталь [c.199]

Назначение. Рабочие и направляющие лопатки, крепежные детали, диски газовых турбин с длительным сроком службы при температурах до 700°С. [c.319]

Назначение. Лопатки и роторы, диски газовых турбин, рассчитанные на работу при температурах до 800-850°С. [c.399]

Назначение. Рабочие лопатки и диски газовых турбин, работающие при температуре до 750°С. [c.404]

На Невском машиностроительном заводе им. В. И. Ленина [137] опытный сварной ротор, состоящий из диска газовой турбины [c.189]

Детали газовых турбин, корпусы турбин, силовые детали форсажных камер, лопатки и диски газовых турбин и компрессоров [c.23]

Чем выше горячая пластичность, тем выше технологичность стали. Но важное значение имеют не только сами по себе показатели пластичности, а и характер их изменения с температурой, определяющий интервал температур горячей механической обработки. Для успешной ковки или прокатки аустенитной стали важно иметь широкий интервал температур, при которых еще сохраняется высокая пластичность стали. Для жаропрочной дисковой стали он не превышал всего 150° С (950—1100° С). После ЭШП этот интервал удалось расширить вдвое, т. е. до 300° С (800—1100° С). На рис. 179 показаны поковки дисков из теплоустойчивой стали. Первую из них, пораженную трещинами, ковали из металла обычного производства, вторую — без трещин — из электро-шлакового металла. Улучшение деформируемости металла — важная особенность ЭШП. Благодаря ЭШП представилось, например, возможным получать крупные диски газовых турбин (весом около 1 т) непосредственно из слитков прямой осадкой их. ЭШП позволил увеличить допустимую степень деформации аусте-нитных сталей за один удар молота или ход пресса. Так, для [c.417]

Пример 2.2. Рассмотрим диск газовой турбины, нагруженный центробежными силами, распределенной поперечной нагрузкой q , = —14,34 кгс/см при 2,4 см < г С 20,92 см q = —15,08 кгс/см при /- 22,0 см) и неравномерно нагретый по толщине и по радиусу (рис. 2,5 и табл. 2.1). Изменение температуры по толщине диска линейное, разность температур 20° С. На наружном контуре приложены радиальные растягивающие силы. [c.38]

Пример 2.1. Рассмотрим расчет диска газовой турбины. Результаты расчета диска без учета больших прогибов от растягивающих сил и изгиба приведены в примере 2.2. На рис. 2.6 и 2.7 показаны напряжения растяжения в диске от действия центробежных сил, растягивающей нагрузки Nгь иа наружном контуре и неравномерного нагрева вдоль радиуса. Суммарные напряжения с учетом изгиба от действия распределенной поперечной нагрузки (г) и неравномерного нагрева по толщине также соответственно показаны на рис. 2.6 и 2.7. В данном случае уравнения (2.77) и (2.84) решаются как линейные при этом полагается = О, i-ia-f) = О, = 0. = О, [c.51]

Пример 3.4- Рассмотрим процесс деформирования диска газовой турбины, расчет которого приведен в 8 (пример 3.1) для демонстрации использования деформационных теорий пластичности и ползучести. Геометрические размеры диска приведены в приложении 1. Для удобства сравнения результатов с расчетом по деформационным теориям приняты те же расчетные сечения, что и в предыдущих примерах. В табл. 3,5—3.9 приведены исходные данные, использованные в расчете истории деформирования диска. [c.105]

Х15Н24В4ТР Рабочие и направляющие лопатки, крепежные детали, диски газовых турбин 700 900 [c.105]

Костю к А. Г. Температурное поле и температурные напряжения в охлаждаемых дисках газовых турбин при иестационарных тепловых режимах. Известия АН СССР. Механика и машиностроение , 1962, № 4, [c.251]

П и с а р е н к о Г. С. и др. Некоторые вопросы прочности лопаток и дисков газовых турбин. Киев, изд-во АН УССР, 1962. [c.253]

По еоглаеованию Рабочие направляющие лопатки, крепеж, диски газовых турбин 700 850 [c.59]

Железохромоникелевые сплавы используются чаще всего как лопаточный или крепежный материал. Из сплава ХН35ВТ изготовляют также поковки дисков газовых турбин, а сплав ХН35ВТР может служить жаропрочным листовым материалом. Сплав ХН35ВТЮ используется для высокотемпературных пружин. Максимальная рабочая температура сплавов данного типа 725—750° С, в условиях релаксации напряжений (пружины и крепеж) — 680—700° С. [c.160]

Литвинов М. М. Определение стационарных температурных полей в охлаждаемых турбинных лопатках и дисках газовых турбин методом электроаналогии.—Изв. АН УССР. ОТН, 1956, №5, с. 12-22. [c.240]

Исследовано влияние на температурное поле следующих факторов изменения коэффициентов теплообмена между газом и облопаченной поверхностью диска газовой турбины изменения коэффициентов теплообмена между сжимаемым воздухом и облопаченным диском воздушного компрессора изменения коэффициентов теплообмена между диском турбины и воздухом охлаждения изменения коэффициентов [c.406]

Х15Н7Ф2МС (ЭИ388) Закалка с 1190° С в воде и старение при 800° С в течение 8 ч до НВ 255—341 90 62 Малонагруженные лопатки и диски газовых турбин. Крепежные детали, болты, винты, шпильки, фланцы, крышки [c.330]

Механические свойства сплава ХН73МБТЮ при различных температурах [261 [Сплав ХН73МБТЮ — диски газовых турбин для длительной службы с рабочей температурой до 750 °С. Химический состав по ТУ 14-1-1466—75 (мае. доли, %) , [c.436]

Лопатки газовых турбин, детал-и газовых турбин до 800° С Диски газовых турбин, лопатки, бандажные кольца и другие детали газотурбинных установок Диски газовых турбин (заменитель ЭИ4В1) Клапаны паровых турбин, детали газовых турбин до 880 С Детали, работающие при повышенных температурах, заменитель никельсодержащих сталей То же [c.26]

Пример 3.5. Рассмотрим результаты расчета диска газовой турбины, диаметральное сечение которого показано на рис. 3.19. Материал диска — сплав ХН77ТЮР. Программа нагружения диска показана на рис. 3.20. Напряженное состояние в диске в конце этапа с максимальной частотой вращения [c.108]

Пример 4.2. На рис. 4.4, а показано меридиональное сечение диска газовой турбины. Диск изготовлен из сплава ХН77ТЮР-ВД и работает на трех режимах (табл. 4.1). Распределение температуры по радиусу диска на режиме I приведено на рис. 4.4, г, а суммарные напряжения от действия центробежных сил и нагрева на режиме I на рис. 4.4, б. Напряжения максимальны на внутреннем радиусе диска по результатам упругопластического расчета = = 61,47 кгс/мм на радиусе г= 7,65 см запас по напряжениям с учетом длительности данного режима в этой точке kg = 1,518. Распределение Лд min в зависимости от радиуса показано на рис. 4.4, в. На режимах II и III максимальные напряжения возникают в месте расточки запасы kg на радиусе 7,65 см приведены в табл. 4.1. Эквивалентный коэффициент запаса по напряжениям рассчитан по (4.22), причем в качестве эквивалентного принят режим I. Кривые длительной прочности сплава ХН77ТЮР-ВД приведены на рис. 4.5. По долговечности и напряжениям на режиме II диск достаточно нагружен и этот режим влияет на суммарное повреждение эквивалентное время на режиме II составляет примерно 30% времени на режиме I. [c.121]

В результате необратимых процессов пластичности и ползучести деформация дисков может быть значительной и приводить к нежелательным явлениям — изменению зазоров в лабиринтных уплотнениях, короблению, изменению посадок, задеванию лопаток за корпус и т. д. Пластические деформации, появляющиеся сразу после нагружения, в дальнейшем не увеличиваются вследствие упрочнения материала, если нагрузки не превышают первоначально приложенных это используют на практике. Для того чтобы при работе не менялись посадки и зазоры, а материал деформировался упруго, применяют технологическую операцию предварительной раскрутки диска — автофретирование. Диск, почти полностью механически обработанный, за исключением посадочных мест, раскручивается (обычно без лопаток) на специальной технологической установке при постоянной температуре, примерно соответствующей рабочей. Частоту вращения при этой операции определяют расчетным путем таким образом, чтобы напряжения в диске примерно соответствовали напряжениям упругого расчета для облопаченного диска на максимальном рабочем режиме в эксплуатации. Затем диск снимают с установки и подвергают окончательной механической обработке посадочные места, уплотнения и т. п. В табл. 4.2 приведены остаточные удлинения дисков газовых турбин различных размеров (типов) по наружному диаметру после автофретирования и указана относи- [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...