Модель рабочей камеры

Опыты на моделях заключались в измерении скоростей потока и давлений в различных сечениях рабочей камеры как перед решеткой, так (главным образом) и за ней, а также в определении сопротивления участка сети от входа в аппарат до сечения за решеткой. Во многих случаях производились визуальные наблюдения спектра потока с помощью шелковинок, подвешенных на нитяной сетке в проволочной раме. [c.160]

Рис. 7.2. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения при Ру, Р - 9,6

Результаты систематических измерений скоростей при установке в начале рабочей камеры модели аппарата плоских тонкостенных решеток с различными коэффициентами сопротивления Ср приведены в табл. 7.1, 7.2. В табл. 7.1, 7.2 даны диаграммы полей полных давлений, измеренных непосредственно в отверстиях решеток (Я = 0), нолей скоростей на расстоянии НЮу яг 0,35 за плоской решеткой при отсутствии за ней спрямляющего устройства и на расстоянии НЮу я 0,5 за плоской решеткой с наложенным на нее спрямляющим устройством в виде ячейковой решетки. [c.163]

На рис. 7.5 приведены спектры потока в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (7 ,./7 о = 9,6) ири центральном входе потока вверх и различных решеток. [c.163]

Наиболее подробные исследования действия направляющих лопаток и пластинок при установке их в аппарате как с решетками, так и без них проводились на модели аппарата прямоугольного сечения (табл. 8.1). Чтобы изучить эффективность направляющих лопаток и пластинок в наиболее просто.м случае, когда ширина входного отверстия и всего подводящего участка совпадает с поперечным размером сечения рабочей камеры [c.193]

В модели второго варианта при той же ширине входного отверстия подводящий участок по всей длине был узким, и только у входа в аппарат его сечение резко увеличивалось до размеров сечения входного отверстия. Отношение площадей широкой части газохода (входного отверстия аппарата) к узкой части F JF(, 2,44, а отношение площадей рабочей камеры и входного отверстия FJF -- 9,5. Для обеспечения равномерной раздачи потока по сеч( нию расширенного участка перед входом в аппарат, в конце этого участка помещали решетку. Исследования проводили как с перфорированной решеткой, так и с щелевой. В обоих случаях для раздачи потока в рабочей камере аппарата в направлении оси входа в плоскости поворота потока устанавливали, как и в первом варианте, направляющие лопатки или пластинки. [c.196]

Рис. 8.3. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Ри/Р =

Рис. 8.4. 11о. 1я скоростей в рабочей камере. модели аппарата круглого сечения (Ри Ро при боковом входе потока с системой экранов [c.206]

Рис. 9.3. Схемы подвода и поля скоростей ш в рабочей камере модели горизонтального электрофильтра типа УГ2 с прямым входом в подводящий диффузор

Рис. 9.4. Схемы подвода и поля скоростей w в рабочей камере модели горизонтального

Рис. 9.9. Спектры потока в рабочей камере модели электрофильтра с коллекторным подводом снизу при наличии штампованной решетки с козырьками

Рис. 9.10. Схема подвода и поле скоростей й в рабочей камере модели электрофильтра с подводом потока снизу через колено с направляющими лопатками (Мц = 1,67 т = 0,60) [118]

Рис. 9.13. Схемы подвода п поля скоростей га в рабочей камере модели электрофильтра ЭГЗ-4-265 с 12-метровыми электродами

Рис. 10.35. Распределение безразмерных скоростей гй, концентраций V. и плотности пылевого потока в сечении рабочей камеры модели аппарата с боковым входом потока

Модель Рабочий объем, м3 Размеры рабочего объема, мм Диапазон температур, °С = =5 ТО. й. S S R.H и с с г - 0 3 Н о, о S Н с о о о о S S ° S н ё Габаритные размеры испытательной камеры, м я Ф К D. II С. сз о о W S [c.506]

Струйное движение газов в рабочих камерах печей теоретически почти не изучено. Экспериментальных работ, проводившихся главным образом на моделях, имеется значительное количество, однако они чаще всего рисуют только качественную картину движения газов и притом вне связи с другими теплотехническими процессами, происходящими в печах (горе- [c.32]

Градуировка прибора производилась по абсолютно черному телу. В качестве первой модели абсолютно черного тела был использован толстостенный чугунный шар, помещенный в рабочую камеру первой экспериментальной установки. Внутренний диаметр шара составлял 190 мм при толщине стенки 45 мм. В стенке было сделано отверстие для визирования диаметром 50 мм. [c.192]

Для изготовления крупных моделей и материала в большом количестве можно рекомендовать термостат марки ВН-5804, объем рабочей камеры которого составляют 0,5 (1000 X 800 X 600 мм). Регулирование температуры в термостате производится автоматически при помощи потенциометра в диапазоне от 50 до 250° С (погрешность + 2 -ь 4°). Потребляемая мош ность термостата составляет 8 кет, напряжение в сети 220 вт. [c.109]

Для замораживания напряжений в объемных моделях и тарировочных образцах применяются термостаты с прозрачными стенками, в рабочую камеру которых помещают нагрузочные приспособления (рис. 30). Для нагружения модели равномерно распределенной (гидростатической) нагрузкой может быть использовано специальное нагрузочное устройство [23], в котором нагрузка на модель осуществляется давлением масла, поступающего из резервуара под действием сжатого азота. Для замораживания моделей нагрузочная камера обычно имеет специальный обогрев. [c.110]

В гидродинамической трубе вода с помощью насоса нагнетается по трубопроводу в рабочую камеру, закрытую с четырех сторон прозрачными крышками. В одну из крышек внутри камеры вмонтированы образец и модель изучаемого профиля, за которым создается кавитация. Кавитация возбуждается посредством препятствий различной формы, помещаемых в рабочую камеру. [c.42]

Установка, на которой проводились экспериментальные исследования, показана на рис. 7.1. Полый цилиндр 5, установленный вертикально и собранный из отдельных легко разъединяемых царг 3 диаметром = 500 мм, представлял собой схематизированную модель рабочей камеры аппарата круглого сечения. Горизонтальный подводящий участок I, присоединенный к рабочей камере сбоку, был сменным изменяли его диаметр (т. е. площадь сечения Ь ), что позволяло получать различные соотношения площадей Рк1Рд рабочей камеры и входного отверстия (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

Все основные исследования проводились на модели аппарата прямоугольного сечения с отношением сторон рабочей камеры Лк/Вк = 1,43. При этом в случае симметричного выхода то же отношение сторон сохранялось практически и для выходных отверстий — Лк. Вк = 1,43. При боковом отводе выходные отверстия имели квадратное сечение. Для определения влияния формы поперечного сечения выходного участка на всасывающий эффект были проведены дополнительные исследования одного варианта выходного частка кру.тлого сечения с отношением площадей С, Д - =0,1. [c.145]

Для определения средних скоростей во входном сечении модели аппарата и в его рабочей камере одновременно с другими параметрами снимались показания 77, контрольного микроманометра — разность полного давления р в центре подводящего участка и статического давления р на боковой стенке этого же участка. Следовательно, эта величина пропорциональна дипампческо.му давлению в указанном сечении. Путем соответствующих пересчетов и введения тарировочпых коэффициентов определялись средние скорости в различных сечениях. [c.161]

Общая структура потока в аппарате. Распределение скоростей потока в рабочей камере аппарата с центральным входом вверх при отсутстви1г распределительных устройств (рнс. 7.2, а) действительно близко к описанному (см. гл, 3), т. е. поток по структуре совпадает со свободной струен. О степени не]1авномерности потока без распределительных устройств при таком входе можно судить как по приведенным ниже значениям коэффициента количества движения М,. , полученным в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки и с плоской решеткой, так и по отношениям скоростей -di /wy,. [c.162]

Рис. 7,8. Поля сюростей в рабочей камере модели аппарата прямоугольного сечения при центральном входе потока вверх

Рис. 7.14. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки при боковом входе потока (FkIFq = 9,6)

Рис. 7.15. Спектры потока (по шелковинкам) в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Гц/Ра = 9,6) при боковом входе потока (НрЮн > 0,2) и различных решетках

Модель третьего варианта имела обычное узкое сечение входного отверстия (FJFQ = FJFo 9,5) II испытывалась при комбинированном распределительном устройстве в виде направляющих лопаток или пластинок в мес ге поворота потока и горизонтальной решетки в рабочей камере. Направляющие лопатки подбирали по методу, изложенно.му в гл. 1. Число лопаток определяли с помощью формул (1.14), а расположение их вдоль линии изгиба потока (линия а—Ь) принимали в одних случаях равномерным (одинаковое расстояние между лопатками), в других неравномерным — по формулам (1.17) и (1.18). Угол атаки (установки) лопаток а ( -48°. Прямые направляющие пластинки подбирали аналогичным образом и устанавливали по линиям, соответствующим хордам криволинейных лопаток. [c.196]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

Рис. 8.1. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Рк1Ра 16) при боковом входе потока

Рис. 8.5. Поля скоростей п рабочей камере модели аппарата круглого сечения Рц Рц 16) при вводе потока через короткий диффузор с раэделиТ(. льными стенками

Модель электрофильтра, выполненная в масштабе 1 10, имела подводящий участок и участок рабочей камеры, соответствующий первому электрическому полю (электрополю) аппарата, но без электродов и верхних карманов , предназначенных обычно для их крепления. [c.219]

Более полные исследования показали, что рассмотренный вариант газораспределительного устройства для данной установки не является единственно возможным. В частности, результаты, близко совпадающие с приведенными выше (/Ик = 1,03), получены для второго варианта той же модели (рис. 9.4, б). Этот вариант характеризуется тем, что в выходном сечении 1Солена / (без лопаток) установлен небольшой плоский экран 3 под углом 30°. Вместе с горизонтально направленной верхней стенкой колена этот экран содействует изменению направления потока, выходящего из колена, в сторону оси и частично вниз аппарата. Это облегчает двум расчетным решеткам обеспечить необходимое выравнивание потока но всему сечению рабочей камеры электрофильтра. [c.230]

Рис. 9.5. Схема подвода и поле скороетей гй в рабочей камере модели электрофильтра с 12-метровыми электродами, установленного за групповым циклоном

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Известно, что наибольшей физико-химической активностью обладают вновь образованные поверхности разрушенного материала, поэтому целесообразно совмещение процесса измельчения материала и его обогащения флотацией в одном аппарате. Для реализации этого процесса необходимо транспортировать выделенные зерна минералов из активной зоны разрушения в зону подачи реагентов и удаления их из рабочей камеры. Один из вариантов такой конструкции представлен схемой 7. Транспортировка продукта в камере осуществляется за счет потока жидкости, циркулирующей в ней, которая приводится в движение аэрлифтной системой. Подача воздуха в камеру осуществляется выше активной зоны разрушения и ниже области действия реагентов. Предложенная конструкция является опытной порционной моделью, в которой не решен вопрос вывода пустой породы. [c.195]

Отмеченное выше принципиальное преимущество винтовых насосов, у которых бр, о, не следует переоценивать, потому что так же, как и у других типов насосов, при переходе рабочей камеры из полости всасывания в полость нагнетания происходит до сих пор не исследованный для винтовых насосов процесс сжатия рабочей н<идкости, вызывающий дополнительную степень неравномерности подачи б . . Поэтому сравнительные испытания винтового насоса модели 32-2-5М с подачей 70 л1мин фирмы Maspiral (Венгрия) и пластинчатого насоса модели ЛЗФ-70 (СССР) с такой же подачей, производившиеся в ЭНИМСе, не дали существенной разницы. При испытании на масле с вязкостью 21 сст на давлении 60 кПсм [c.271]

При выводе формулы (5) было сделано три предположения, что а). машины подобны геометрически б) работают в области закритических чисел Re в) величина момента на их вал зависит только от перечисленных в формуле (5) величин. По следнее справедливо для всех гидродинамических тормозов (дисковых, штыревых и лопастных), работающих с постоянным и полным заполнением рабочей полости и с подобным протоком жидкости через их рабочие камеры. Вопрос о подобии протоков жидкости через рабочие камеры достаточно сложен. ГТоэтому точнее будет говорить о работе модели и рассчитываемой машины с заполненной рабочей полостью при отсутствии протока через рабочую камеру. [c.30]

Для кавитационных исследований гребных винтов имеется кавитационная установка, схема которой приведена на рис. 5-3. Эта установка имеет рабочую камеру площадью поперечного сечения 0,23 Максимальная скорость течения воды в установке 9 м1свк. Диаметры моделей гребных винтов, исследуемых в установке, =0,20- 0,25 м. Изготовляются модели гребных винтов из алюминия и др. точность изготовления 0,01 мм. Поверхности моделей винтов хромируются. При кавитационных исследованиях гребных винтов широко применяется стробоскопирование. [c.105]

Схема установки с многолучевым интерферометром для аз зо-Линамических экспериментов показана на рис. 80 1б2]. Аэродинамическая установка низкой плотности состоит из форкамеры 6, в которую подается воздух из атмосферы, сопла ]4, расположенного в рабочей камере, и вакуумной емкости 15, соединенной с насосами. В рабочей камере устанавливается на специальном суппорте модель, обтекание которой исследуется. Зеркала интерферометра 12 устанавливаются таким образом, чтобы поток газа про-. ходил между ними, а в поле зрения прибора были видны срез сопла и модель 13. Расстояние между зеркалами выбирается на основании многих факторов (см. гл. IV и V). В качестве минималь- [c.155]

Электрохимический копировально-прошивочный станок модели Э-402 (рис. 114) предназначен для размерной ЭХО деталей сложной формы из труднообрабатываемых металлов и сплавов. В качестве электролита используют преимущественно водные растворы Na t или NaNOg, прокачиваемые через весьма малый (0,1—0,5 мм) межэлектродный зазор. На станке можно обрабатывать ручьи ковочных штампов, полости пресс-форм, прошивать круглые и фасонные отверстия. Деталь устанавливают на рабочую поверхность стола, помещенного внутри рабочей камеры. При установке тяжелых деталей координатный стол перемещается электродвигателем на загрузочную позицию по направляющим поперечного перемещения. Координаты продольного и поперечного перемещений стола устанавливают вручную. Грубый отсчет координат производится по наружным линейкам. Для точного отсчета и установки координат смонтированы отсчетные микроскопы типа МО. Точность отсчета 0,01 мм. На координатном столе установлена герметичная подъемная рабочая камера цилиндрической формы. В нерабочем положении камера опущена вниз так, что ее верхняя плоскость находится на одном уровне с рабочей поверхностью стола. Непосредственно перед электро- [c.207]

Камера предназначена для окраски агрегатов автомобилей ГАЗ и ЗИЛ. Конструкция камеры (рис. 208) отличается от камеры модели Л101 наличием двух приточных коробов 1 для воздуха и гидравлического фильтра 2 модели 9049. Камера применяется в тех случаях, когда нужно подавать воздух в рабочую зону камеры. [c.298]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...