Сопло профилированное

Для получения равномерного параллельного потока (применительно к сверхзвуковым аэродинамическим трубам и реактивным аппаратам с очень большой скоростью истечения) пользуются соплами со специально профилированными стенками, для [c.444]

Примерами использования метода характеристик могут служить а) расчет профилированной сверхзвуковой части сопла Лаваля с равномерным полем параметров на выходе, рис. 14.5, а (расчет разгонного в пучке характеристик В АВ и выравнивающего АВС участков с замыкающей прямолинейной характери-48 [c.275]

Рис. 14.17. Картина течения в плоском несимметричном сопле с профилированной стенкой при Мвх = 2

Сначала поток расширяется, при этом давление от исходного значения Рвх = 0,1728 понижается до давления, приблизительно равного 0,2 10 . На кромке формируется интенсивный скачок уплотнения, в котором давление повышается до давления в окружающей среде рн = 0,0676, и отражается от профилированной стенки в результате давление возрастает до р = 0,18, что превышает значение давления на входе в сопло затем происходит отражение скачка от границы струи в виде волн разрежения. В результате давления падает до давления в окружающей среде 19 [c.291]

Профилированием проточной части сопла достигается лишь различное распределение давлений внутри сопла, но расход при этом в выходном сечении всегда остается постоянным. [c.137]

Рис. 5.16. Схема профилирования [контура сверхзвукового сопла

Вместо реверсивных сопл можно использовать специальные устройства с профилированными лопатками 2 (рис. 4.1.7), размещаемыми в нескольких секциях 3 корпуса двигательной установки 6. Каждая из таких секций состоит из отдельных пластин, расположенных по периметру корпуса. При помощи специальных устройств 1 осуществляется разрыв тонких стенок секций под воздействием внутреннего давления пластины отбрасываются, в результате чего продукты сгорания истекают между лопатками, увлекая наружу теплозащитное покрытие 5 и создавая тем самым требуемую противо-тягу. [c.312]

На нижней поверхности крыла 2 за соплом двигателя 1 установлен профилированный щиток 5, отклонение которого осуществляется при помощи гидроусилителя 3. При отклонении выхлопные газы направляются [c.382]

С другой стороны, существуют классы аэродинамических задач, имеющие широкое распространение, которые хорошо исследованы и для решения которых разработаны эффективные алгоритмы. Задачи каждого такого класса имеют много общего. В качестве примера укажем на класс задач с профилированием сверхзвуковых сопл численным методом характеристик. Неразумно для каждой конкретной конфигурации сопла разрабатывать свою программу. Более эффективно на основе модульного анализа выделить общие части задач, реализовать их в виде программ-модулей, а составление программы для конкретной конфигурации сопла возложить на пакет. [c.214]

На рис. 8.2, б изображено кольцевое сопло двойного расширения с двумя угловыми точками. Разгон потока в сопле осуществляется в волнах разрежения ОАО и ОА О. При профилировании такого сопла, реализующего равномерный поток на выходе, необходимо согласованно рассчитывать волны разрежения. Расчет должен вестись одновременно по С -характеристи-кам волны ОАО и С+-характеристикам волны ОА О. Расчет течения в области АА О осуществляет специальная элементарная задача. [c.220]

Следовательно, для увеличения ii,, надо все процессы цикла, в результате которых производится полезная работа, осуществлять с минимальной степенью необратимости. Малая потеря работы при расширении обеспечивается рациональной организацией процесса расширения и, в частности, качественным профилированием сопл, в которых расширяется пар или газ. Для уменьшения работы сжатия необходима рациональная организация процесса сжатия, что является более трудной задачей по сравнению с рациональной организацией процессов расширения. Эффективно применение нескольких ступеней сжатия. [c.515]

К соплам предъявляются различного рода требования. В частности, для аэродинамических труб обычно требуется большая равномерность потока на выходе из сопла в рабочую часть, в которой поток, приготовленный в сопле, используется для исследования обтекания различных тел и устройств. Равномерность потока в реактивной струе двигателей способствует повышению тяги двигателей. Вопросы расхода, скорости истечения и равномерности потока, выходящего из сопла, тесно связаны с выбором геометрических размеров сопла и профилированием направляющего канала. [c.93]

В схеме на рис. 11-10,6 требуется, чтобы давление в ресивере превышало атмосферное более чем в [ раз. Тогда с помощью профилированного сопла можно получить сверхзвуковое обтекание модели. Обычно используют сопла на числа М=2. Это позволяет избавиться от влияния державки на параметры обтекания и в то же время иметь достаточно высокое давление торможения перед моделью, а следовательно, и высокий тепловой поток. Эксперимент организуется так же, как и в предыдущем случае. Основная область применения этой схемы — измерение квазистационарных параметров разрушения. [c.325]

Опытами показано, что нестационарные (автоколебательные) режимы течения переохлажденного пара в соплах Лаваля устраняются специальным профилированием и, в частности, выполнением углового излома в минимальном сечении, т. е. организацией центрированных волн разрежения, скорость расширения в которых велика (см. гл. 4, 6 и 61]). Выходные кромки решетки с суживающимися каналами по существу и являются такими угловыми точками, способствующими локальному увеличению скорости расширения в области сверхзвуковых скоростей Mi>l,10 вблизи горлового сечения, т. е. служат стабилизаторами, препятствующими появлению конденсационной нестационарности. Аналогичный вывод можно сделать для режимов Miволны разрежения. Условия для возникновения конденсационной нестационарности в косом срезе изолированной сопловой решетки в этом случае также отсутствуют (рис. 3.5,6). Перемещение конденсационного скачка возможно [c.98]

Не останавливаясь здесь на некоторых особенностях использования метода характеристик для профилирования расходящейся части сопл, работающих на вскипающей жидкости (существо его не меняется), отметим только, что использование метода в данном случае является еще более перспективным в силу повышенной сжимаемости однородной двухфазной смеси по сравнению с однофазной. [c.154]

Одновременно отметим, что, как и при течении однофазных сред, наличие пограничного слоя, его изменение по длине сопла, а также влияние диссипации необходимо учитывать при профилировании сопл, работающих на вскипающих потоках. Однако в настоящее время отсутствуют необходимые данные по определению вида функции, учитывающей распределение диссипативных потерь по длине сопла в сверхзвуковом режиме течения двухфазного потока. [c.154]

Оценивая полученные результаты с точки зрения эффективности применяемых в настоящее время профилей вставок, ограничивающих реактивные усилия и расход в аварийных условиях работы реакторного контура, можно сделать вывод о том, что эффективность их может быть в значительной степени повышена специальным профилированием. Такие работы в настоящее время ведутся различными научными коллективами, в том числе сотрудниками кафедры атомных электростанций Одесского политехнического института. Очевидный интерес представляет сравнение полученных экспериментальных данных с предложенной выше расчетной моделью. Для критического режима истечения из цилиндрического сопла выражение (7.21) должно быть записано в виде [c.158]

При профилировании сверхзвуковых сопл, работающих на адиабатно-вскипающих потоках, необходимо по заданному массовому расходу определить площадь узкого сечения сопла F = G//, где / — удельный критический расход. [c.162]

Профилирование лопаточного аппарата представляет собой сложную проблему. Чисто аналитическое профилирование (определение оптимального профиля) связано с решением оптимизационной задачи с полными (с учетом вязкости и теплопроводности) уравнениями движения. К сожалению, на этом пути еш,е много трудностей, в том числе технических. Вместе с тем имеющийся эмпирический опыт позволяет подобрать достаточно совершенные в газодинамическом отношении профили. Для построения профилей суживающихся сопл (см. рис. 5.5) под заданным углом а эф проводятся две параллельные прямые на расстоянии шага t так, что горло будущего канала [c.95]

Форкамера снабжается решеткой для выравнивания скорости и температуры по сечению канала. Экспериментальная труба и сопла выполнены ИЗ латуни. Сопла рассчитаны на три гидродинамических режима, характеризуемых М=2, 3 и 4. Им соответствуют размеры сопел внутренний диаметр горловины 19,11 12,04 7,55 мм] длина расширяющейся части сопла — 75 85 и 100 мм-, внутренний диаметр выходного отверстия составляет 25 мм. При изготовлении сопел применяются профилированные развертки и притиры экспериментальной трубы — пушечные сверла, наборы протяжек с последующей притиркой поверхности. [c.184]

В камерах ЖРДМТ обычно применяют профилированные сопла. Профилированное сопло применено, в частности, в камере ЖРДМТ REA 204 оно укороченное, с минимальной площадью поверхности. Форма сопла оптимизирована с учетом обеспечения максимального импульса при минимальных значениях длины и массы. Толщина стенки сопла по длине уменьшается до минимального значения к выходному, что обеспечивает уменьшение массы при достаточной прочности. [c.163]

Табл. 7.2 дает значения Xuulbo = Xnu (при Дй =1) для разных опытов с профилированными соплами, т. е. при равномерных полях скорости и концентрации в начальном сечении струи. При наличии снутного потока т =0) и равномерных начальных полях скорости п1и = П2а= 1) ИЗ (29) следует выражение для безразмерной ширины переходного сечения (Лйтп = 1) [c.384]

На рис. 8.24 изображена схема эжекторного сопла с регулируемыми створками центрального сопла, обеспечивающими плап-ный переход сужающегося канала к соплу Лаваля, и соответствующим регулированием створок профилированной обечайки. [c.452]

Если заменить профилированную стенку прямолинейной, расположенной под углом 9° к оси X (рис. 14.18), то картина течения в сопле меняется. В этом случае поток во внутренней части сопла перерасширен в меньшей степени по сравнению со [c.292]

Представляет также интерес торможение газовых потоков. Из выводов 1 и 2 следует, что дозвуковой поток можно затормозить расширяющейся трубой (диффузором), а для сверхзвукового потока эту роль выполнит сужающаяся труба. Опыт показывает, что в последнем случае поток газа неустойчив и в нем легко возникает система косых и прямых скачков уплотнения, в которых и происходит торможение. Скачки уплотнения представляют собой поверхности, при переходе через которые происходит разрыЕ)-ное (скачкообразное) изменение параметров газового потока. Поскольку, как мы увидим ниже, скачки уплотнения сопровождаются потерями энергии, возникает вопрос о таком профилировании трубы, которое обеспечило бы системы скачков с минимальными потерями. Функцию устройства, осуществляющего торможение сверхзвукового потока и преобразование его в дозвуковой, может выполнить труба той же конфигурации, что и сопло Лаваля, которая, однако, в данном случае является сверхзвуковым диффузором. [c.421]

Для профилирования контура сверхзвуковой части сопла воспользуемся приближенным методом, основанным на решении вариационной задачи нахождения контура сопла, соответствующега наибольшей тяге при заданных его длине с, а также давлениях в камере сгорания и в окружающей среде (ро/Рн) [Ю1- соответствии с этим методом закрнтическая часть аппроксимируется параболой Я (рис. 4.1.3) и дугой окружности с радиусом г = 0,45 г. Будем варьировать длиной д, рассчитывая такое ее значение, при котором сумма весов сопла Од и топлива 0 была бы минимальной. С этой целью удобнее задаваться числом Маха на срезе сопла (или соответствующей относительной скоростью А.Д = и)д/а ). [c.307]

В задачах профилирования сопл иногда возникает необходимость в построении контуров сопл (линий l3 = onst), обеспечивающих заданные параметры в выходном сечении сопла. В этом случае целесообразно использовать переменные х, "ф и вести расчет по слоям il) = onst. Пусть линия = рассчитана и требуется определить газодинамические параметры в точке 3 на следующей линии тока г з = 1 г4-1 (рис. 4.4, в). Для этого, как в только что рассмотренной схеме сеточно-характеристического метода, используют уравнения (4.1), (4.2) и дополнительно привлекают соотношение (4.3). Однако в отличие от схем (4.33), (4.34) характеристики J—3, 2—3 проводят не вверх по потоку, а в сторону уже полученной линии тока г з = г з/ (рис. 4.4, в). При этом параметры в точке 4 предполагают известными, а в точках 1 и 2 находят интерполяцией по узлам 5, 6, 7 на известной линии тока [c.124]

Функциональная и системная части пакета ПОТОК. Пользователь общается с пакетом на языке директив. Первая группа директив предназначена для формирования начальных и граничных условий задачи. Понятие начальных и граничных данных условно. Если речь идет о расчете газа в сопле, контур которого задан, или в струе, истекающей из сопла, то начальные данные задаются на некоторой линии. Она может быть характеристикой, сечением х = onst или произвольной пространственно-подобной линией для Х-гиперболической системы газовой динамики. В задачах о профилировании контура сопла необходимо, чтобы удовлетворялись условия на выходе. Типичной является задача профилирования контура сопла с плоской звуковой поверхностью и заданным потоком на выходе (см. рис. 8.1, б). Здесь под начальными данными (начальными полями) понимают данные на замыкающей характеристике D. [c.221]

Рассмотрим простейший с точки зрения общей схемы тип ВРД — прямоточный воздушно-реактивный двигатель (ПВРД). Схема ПВРД изображена на рис. 62. ПВРД с аэродинамической точки зрения представляет собой профилированный канал, состоящий из диффузора, камеры сгорания и выхлопного сопла. Диффузор необходим для организации выгодного режима горения в камере сгорания при малых скоростях потока воздуха. Сопло необходимо для разгона газа за счет перепада давлений в подогретом газе в камере сгорания и во внешнем пространстве. В соответствии с тем, что дает [c.138]

Зонарс [377] исследовал течение высокотемпературного воздуха в профилированном сопле е диаметром среза 241 мм. Были осуществлены три различных режима течения почти равновесный, неравновесный и почти замороженный. Результаты экспериментальных исследований Зонарса очень хорошо согласуются с теоретическими данными, полученными им на основании одномерной теории. [c.123]

Центральный подвод газа наиболее удобно компонуется с пылевыми горелками ТКЗ. Образец такой горелки представлен на рис. 4-6. Газораздающая труба размещена в центральном канале вместо мазутной форсунки. Растопка котла ведется на газе. В исключительных случаях мазутные форсунки могут быть установлены в окне канала горячего воздуха. Газораздающая насадка при помощи тяги и штурвала втягивается внутрь горелки (показано пунктиром) на время сжигания угля. Газовые сопла выполняют в виде отверстий или профилированных окон, как это показано на рис. 4-6. Насадок изготовляется из чугуна или жаропрочной стали. [c.107]

В настоящей главе предпринята попытка хотя бы в первом приближении выполнить расчет и профилирование сверхзвукового сопла, работающего на высоковлажном одно- или двухкомпонентом двухфазном потоке. [c.146]

Приведенные уравнения позволяют определить параметры газоводяной смеси на выходе из сопла и диаметры характерных сечений последнего. На основе этих данных невозможно, однако, профилирование сопл, поскольку отсутствуют зависимости параметров и скоростей потока от длины сопла, так как предполагают либо полное выравнивание скоростей и температур фаз, что теоретически возможно лишь при длине сопла, стремящейся к бесконечности, либо полное отсутствие теплового равновесия (при длине, стремящейся к нулю). Для профилирования необходим ji данные, характеризующие интенсивность обменных процессов во времени, которые могут быть получены лишь с помощью экспериментов. При этом содержанием эксперимента могут быть прецизионные эксперименты, направленные на определение кинетических коэффициентов и коэффициентов процессов тепло-, массопереноса при расширении двухфазной смеси в диффузоре, а также касательных напряжений на стенке сошта. В такой постановке задачи эксперимента приходится стал- [c.147]

В [22, С. 34] была предложена цомограмма для определения критического отношения давлений в выходном сечении цилиндрического канала с острой вхбдной кромкой в зависимости от начальных параметров воды и относительной длины канала в диапазоне недогревов до насыщения от О до 100 ° С. На основании этой диаграммы построены зависимости е = /(Д. ) и / = f(At), которые приведены на рис. 7.8. С помощью этих зависимостей по (7.25) были рассчитаны зависимости R = f(At )p (рис. 7.9) и сопоставлены с экспериментами для двух значений давлений Pi = I МПа (кривая i) и р, = 2,1 МПа (кривая 2). Из сравнения видно, что расчетные кривые хорошо описывают результаты экспериментов в области малых недогревов. Некоторое снижение реактивных усилий по сравнению с расчетными в области больших недогревов объясняется тем, что при больших недогревах не успевает полностью произойти обмен количеством движения между фазами, а наличие скольжения мевду фазами приводит к уменьшению реактивного усилия. Интересно сопоставить расчетное значение реактивного усилия, которое могло быть получено при оптимальном профилировании с тем его максимальным значением, которое получено в описанном выше эксперименте. Так, при недогреве примерно до 40 °С и начальном давлении pi = 2,1 МПа получено максимальное значение реактивного усилия R 14,5 кг. При этом расход G 1,4 кг/с, критическая скорость истечения w = = а 105 м/с, относительная скорость на выходе из сопла Xi, подсчитанная с помощью зависимости (7.18), примерно 1,87. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...