Решетки ячейковая

Результаты систематических измерений скоростей при установке в начале рабочей камеры модели аппарата плоских тонкостенных решеток с различными коэффициентами сопротивления Ср приведены в табл. 7.1, 7.2. В табл. 7.1, 7.2 даны диаграммы полей полных давлений, измеренных непосредственно в отверстиях решеток (Я = 0), нолей скоростей на расстоянии НЮу яг 0,35 за плоской решеткой при отсутствии за ней спрямляющего устройства и на расстоянии НЮу я 0,5 за плоской решеткой с наложенным на нее спрямляющим устройством в виде ячейковой решетки. [c.163]

На рис. 7.6 и 7.7 представлены результаты опытов [581 при установке за плоским отрывным диффузором (а = 38° 40 Пх = 3,3) различных решеток. Эти данные наглядно показывают, с одной стороны, насколько трубчатая (ячейковая) решетка полностью устраняет скос, полученный струйками при растекании по ее фронту, а с другой, насколько слабее ее выравнивающее действие по сравнению с изолированной плоской (тонкостенной) решеткой. Например, по рис. 7.7 видно, что в то время как за сеткой или плоской решеткой при = 2 в сечении лд = xlb-y 0,96 профиль скорости уже достаточно выравнен, за устройством сетка (решетка) + трубчатая решетка при том же 2 и в том же сечении про- [c.166]

В случае расположения ячейковой решетки под плоской полное выравнивание ПОТОК.1 более затруднено, так как вход его под углом в каналы [c.166]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Значения Л4 , полученные для сечения непосредственно за плоской решеткой (Я = - 0), на первый взгляд свидетельствуют о более интенсивном и сущестЕ. енном выравнивании потока по сечению, чем это следует из значений полученных за спрямляющей решеткой (НЮу та 0,5 см. соответствующие точки на рис. 7.10). Учитывая замечания о методе определения скоростей в отверстиях плоской решетки и о подсасывающем действии более ускоренных струек в сечении за спрямляющей (ячейковой) решеткой при больших значениях р плоской решетки, следует, очевидно, принимать некоторые средние значения М,, по кривым рис. 7.10 (сплошные линии). Эти значения приведены в табл. 7.3. [c.170]

Положение, что в случае набегания струи непосредственно на ячейковую решетку с острыми кромками, расположенную под плоской решеткой, степень выравнивания получается меньше, чем при расположении ячейковой решетки над плоской, подтвердилось и при боковом входе. Поэтому для трубчатых решеток с острыми входными кромками значение опт> при котором получается совершенно равномерное поле скоростей при боковом входе потока, следует подбирать по формуле (4.104). Если допустимо менее равномерное поле скоростей, то можно воспользоваться формулой (7.11), но с несколько большим (примерно в 1,5 раза) коэффициентом [c.181]

Предельный коэффициент сопротивления решетки, соответствующий полному перетеканию жидкости за решеткой от задней стенки аппарата к передней, для всех значений Б /Бд > 10 при боковом входе получается почти одинаковым пред = 20 -ч-ЗО. Перетекания жидкости за плоской решеткой не происходит, если на нее наложить спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.6). [c.181]

Как показали визуальные наблюдения (рис. 7.18), в этом случае в рабочей камере аппарата действительно происходило сильное закручивание потока (рис. 7.18, а), которое сохранялось при установке в аппарате плоской (тонкостенной) решетки (рис. 7.18, б). Закручивание потока полностью устранялось при установке за плоской решеткой спрямляющего устройства (ячейковой решетки, рис. 7.18, в, г) или при размещении у входного отверстия рассекателя, например, в виде набора параллельных пластин (рис. 7.19). [c.183]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным (Ai = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л = = 1,5- 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М — 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Кольцевой вариант ввода потока может оказаться лучшим для аппаратов, в которых рабочими элементами являются набор труб с длиной, обеспечивающей необходимый коэффициент сопротивления (например, трубные теплообменники), или короткие трубки, заполненные кусковым материалом, создающим требуемое сопротивление (абсорберы и др.). Трубные решетки с достаточным коэффициентом сопротивления вызывают такое же выравнивающее действие, как и описанное выше распределительное устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее спрямляющей (ячейковой) решеткой. [c.214]

Отвод золы из слоя при нормальной эксплуатации и полный ее слив в период проведения ремонтных работ или при аварийных ситуациях осуществляются через два отверстия в воздухораспределительной решетке. Отводимый материал через жаропрочную трубу с вмонтированной в него отсекающей заслонкой поступает в шнек, на выходе из которого для уплотнения установлен ячейковый шлюзовой затвор. Слив включается автоматически по установленным пределам уровня слоя. Примерно 50 золы подаваемого топлива выносится в топку пылеугольного котла. [c.257]

Электродвигатели, трубы электропроводки и щитки Калориферы, герметические двери и люки на глушителях и воздуховодах Ячейковые фильтры, каркасы, рамы, подставки и подвески для воздуховодов и кронштейны Решетки внутри камер и снаружи [c.378]

Описанный результат, т. е. получение перевернутого профиля скорости в конечном сечении за решеткой при > 2, имеет место только при тонкостенной решетке. Легко показать, что в случае толстостенной (ячейковой — в виде хонейкомба, продольно-трубчатой), а также объемной (слоевой и т. п.) решетки перевертывания профиля скорости не происходит. Это подтверждают как теоретические, так и опытные данные. Действительно, если решить уравнение (4.18) относительно 21 и подставить его в выражение (4.26), то получим [c.99]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

Что касается фронта решетки, то при достаточно больших значениях полное и сравнительно равномерное растекание струи (Мк л 1,2) достигается при любых значениях Нр10ц- Это видно из диаграмм полей скоростей, полученных при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.8). [c.183]

Дополнительное выравнивание потока до Л1 = 1,13 при удлиненном патрубке и /И,,. <7 2 при коротком достигается после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой рещетки (кривые 2, рис. 8.7, в). Спрямляющее устройство устраняет закручивание потока и стабилизирует его, что сказывается благоприятно на степени равномерности распределения скоростей по сечению. [c.210]

Сопоставляя рассмотренные результаты с описанными в предыдущих главах результатами опытов, убеждаемся, что для получения равномерного распредет ения скоростей в сечении за насыпным слоем в отличие от распределения перед его фронтом требуется значительно меньший коэффициент сопротивления, чем за одиночной плоской или ячейковой решеткой. Объясняется это именно тем, что отсутствие в слое продольных разграничивающих поверхностей способствует продолжению растекания струи внутри него, так что к выходному сечению поток подходит уже достаточно выравненным. [c.282]

Уголь - гравитационным питателем, а известняк - ячейковым подаются в псевдожидкий затвор, где осуществляется их смешение. Далее смесь угля и известняка пневмотранспортом 10 трубопроводами через воздухораспределительную решетку подается под слой в топку котла. [c.220]

Фильтры непрерывного действия [81 . Барабанные вакуум-фильтры с наружной фшыпрующей поверхностью. Из фильтров этого типа наибольшее распространение получили барабанные ячейковые вакуум-фильтры (рис. 3.1.11), состоящие из горизонтального барабана 1, разделенного на отдельные ячейки. Фильтрующая перегородка (ткань, сетка, керамическая плитка и др.) расположена по внешней цилиндрической поверхности, образованной ситами, решетками или проволочными ковриками. Барабан частично погружен в корыто 3, заполненное суспензией. В нижней части корыта располагается качающаяся или вращающаяся мешалка 4 для поддержания частиц твердого вещества во взвешенном состоянии. Фильтрат от каждой ячейки отводится по каналу, выходящему на торцовую поверхность полой цапфы барабана. При вращении барабана ячейки сообщаются с камерами неподвижной распределительной головки 2 и проходят последовательно зоны фильтрации, предвари- [c.222]

Например, решетки каарцевых фильтров имеют от 600 до 900 отв рстий диаметром 37,0 мм для дренажных колпачков. На цилиндрической поверхности барабанов вакуум-фильтров просверлены отверстия круглой или овальной формы, к которым приварены трубки или воронки для отвода фильтрата. Ячейковые диски и шайбы вакуум-фильтров имеют круглые или овальные одинаковые отверстия. На распределительных шайбах тех же фильтров просверлены различные по величине некрутлые отверстия по числу рабочих зон фильтра. Корпуса центрифуг имеют 2500—3000 одинаковых небольших отверстий. [c.54]

Полувагоны через нижние люки разгружают непосредственно на решетки приемных бункеров. Груз, просыпавшийся через ячейки решетки, подается питателями на ленточный конвейер. Решетки служат для задержки кусков угля, имеющих чрезмерно большие размеры. В ячейковых бункерах применяются лотковые качающиеся питатели в продольных щелевидных бункерах используются лопастные или плужковые питатели. Производительность лотковых качающихся питателей 50—70 т1ч, лопастных—200—400 т/ч и плужковых — 150—250 т1ч. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...