Граница сплавления

Участок неполного расплавления 2 — переходный от наплавленного металла к основному. На этом участке происходит (Образование соединения и проходит граница сплавления, он представляет собой очень узкую область (ОД—0,4 мм) основного металла, нагретого до частичного оплавления зёрен. Здесь наблюдается значительный рост зерен, скопление примесей, поэтому этот участок обычно является наиболее слабым местом сварного соединения с пониженной прочностью и пластичностью. [c.29]

Порыв сварных швах возникают при первичной кристаллизации металла сварочной ванны в результате выделения газов. Поры представляют собой заполненные газом полости в швах, имеющие округлую, вытянутую или более сложную форму. Поры могут располагаться по оси шва, его сечению или вблизи границы сплавления. [c.40]

Пример 6. Определить длительность пребывания выше 1300 К точек околошовной зоны, лежащих у границы сплавления (Т х 1800 К) при электрошлаковой сварке плит й = = 800 мм, <7 =130 000 Вт, о = = 0,3 м/ч = 0,0083 см/с. Гм я 3200 К. [c.217]

Сварочная металлургия отличается от других металлургических процессов высокими температурами термического цикла сварки и малым временем существования сварочной ванны в жидком состоянии, т. е. в состоянии, доступном для металлургической обработки металла сварного шва. Кроме того, специфичны процессы кристаллизации сварочной ванны, начинающиеся от границы сплавления, и образования измененного по своим свойствам металла зоны термического влияния. [c.313]

Наличие в ванне центров кристаллизации в виде зерен основного металла на границе сплавления (гетерогенный характер кристаллизации). [c.446]

Максимальная температура нагрева у зоны сплавления достигает температуры плавления (неравновесного солидуса). На границе сплавления и на некотором расстоянии от нее в основном [c.462]

Наиболее опасный дефект сварного соединения в виде y iKO-го разрыва металла, направленного под углом примерно 90° к поверхности стенки обечайки (днища) аппарата. Трещины могут образовываться в шве, зоне термического влияния i[ по границе сплавления [c.129]

Рис. 2.15. Сетка линий скольжения и эпюра напряжений для соединения с плоскостным дефектом на границе сплавления мягкой прослойки и основного металла Т

Отличительной особенностью полей линий скольжения является изменение местоположения точки максимальных главных напряжений на границе сплавления (точки [c.96]

Расстояние от границы сплавления, мм [c.74]

Однако при эксперименте были получены несколько иные результаты. На образцах с некачественным сплавлением наблюдается значительный эхо-сигнал от границы раздела баббит-сталь и донный эхо-сигнал с амплитудой на 20—25 дБ меньше. На образцах же с качественным сплавлением эхо-сигнал от границы сплавления имел очень незначительную амплитуду или отсутствовал, а донный эхо-сигнал также не наблюдался или имел малую амплитуду. Это можно объяснить тем, что отраженные от противоположной поверхности образца ультразвуковые колебаний имеют энергию, недостаточную для преодоления границы сталь-баббит. Таким образом, установлена возможность ультразвукового контроля качества сплавления баббита в под- [c.261]

При анализе причин разрушения испытанных сосудов установлено, что очагами разрушения послужили усталостные трещины (рис. 22), появившиеся в сварных швах и по границам сплавления швов с основным металлом. Разрушение сосуда начиналось с усталостных трещин, достигших критических размеров. [c.63]

Рама боковая гусеничного хода чаще всего разрушается при температурах ниже —10°С (рис. 34, г). При этом ударная вязкость материала рамы составляет менее 2 кгс-м/см . Некоторое снижение относительной частоты поломок рамы при температуре —30°С, по-видимому, следует объяснить недостатком данных из-за весьма небольшой продолжительности эксплуатации экскаватора Э-652 при этих температурах в Красноярске. Разрушение боковой рамы чаще всего идет по сварным швам и границе сплавления шва с основным металлом, главным образом в передней части рамы. Эти участки наиболее нагружены, особенно при работе клин-бабой. [c.87]

Таким образом, испытания сварных соединений в области температур межзеренных разрушений показывают, что интенсивность межзеренного проскальзывания в металле околошовной зоны (исследовано 3 мм от границы сплавления) в 1,5—2,0 раза выше, чем в основном металле. При этом наиболее высокие значения интенсивности проскальзывания имеют место в участках, непосредственно прилегающих к линии сплавления, сопоставимых по ширине с зоной, претерпевающей высокотемпературную деформацию при сварке. [c.101]

Исходя из цели испытания, надрез в образце располагают по металлу шва (рис. 5.6, а, б), по зоне сплавления (рис. 5.6, s), в пограничном и других участках околошов-ной зоны на расстоянии / от границы сплавления (рис. 5.6, 2,(3). Место надреза и расстояние от границы сплавления до оси надреза t оговариваются стандартами или другой технической документацией. [c.487]

Первичная кристаллизация металла сварочной ванны имеет прерывистый характер, вызванный выделением перед фронтом кристаллизации скрытой теплоты кристаллизации. Это приводит к характерному слоистому строенидо шва и появлению ликвации в виде слоистой неоднородности, которая в наибольшей степени проявляется вблизи границы сплавления. Слоистая ликвация такгко зависит от характера и скоуюсти кристаллизации металла сварочной ванны. Слоистая и дендритная ликвации уменьшаются при улучнтении условий диффузии ликвирующих элементов в твердом мета гле. [c.209]

Теплота, выделяемая при сварке, распространяется вследствие теплопроводности в основной металл. Этот процесс характеризуется термическим циклом. В каждой точке околошовной зоны температура вначале нарастает, достигая максимума, а затем снижается. Чем ближе точка расположения к границе сплавления, тем быстрее происходит нагрев металла в данном участке и тем выше максимальная температура, достигаемая в нем. При значительном удалении от нгва нагрев основного металла практически не происходит. [c.211]

Рис. 134. Изменение твердости и ударной вязкости основного металла зоны термического влняння вблизи границы сплавления. Сварные соедиЕсения сталей 14X17112 (а) и 20X13 (б) толщиной 4 мм иосле сварки и отпуска

В двух ранее рассмотренных случаях нами не учитывалось влияние диффузии на степень химической неоднородности. При установившихся непрерывных процессах кристаллизации незначительное диффузионное перераспределение примесей приводит к некоторому выравниванию концентраций, однако качественно картину их распределения не изменяет. Для прерывистого процесса кристаллизации характерно появление определенной периодичности в распределении примесных элементов по длине кристаллита. В момент замедления, а затем и остановки процесса диффузия примеси в жидкую и твердые фазы начинает играть существенную роль в выравнивании составов как внутри однородных фаз, так и между твердой и жидкой. Из рис. 12.25, в, видно, что в момент остановки процесса затвердевания слои жидкости, прилегаюш,ие к твердой фазе, обедняются примесью (—ДСж), а затвердевший металл обогащается ею. Возобновление процесса кристаллизации из обедненного состава жидкой фазы приводит к снижению содержания примеси во вновь образующихся кристаллитах (—АСтв). Повторяясь периодически, этот процесс приводит к появлению так называемой слоистой неоднородности. Количество легирующего элемента в жидкой и твердой фазах на границе сплавления определяется следующими зависимостями [c.459]

В 1979 г. на ОГПЗ отмечались случаи разрушения корпусов 6" шаровых кранов французского производства, работавших на технологических линиях при давлении 6,5 МПа. В месте установки резинового уплотнения между крышкой и корпусом крана на корпусе имелась кольцевая наплавка (структура наплавленного металла — мартенсит). В зоне термического влияния у границы сплавления металл корпуса крана также имел структуру мартенсита. По мере удаления от наплавленного металла наблюдался троостит, далее — ферритно-перлитная структура. [c.47]

Следует также отметить, что рассмотрение в соединении в качестве мягкой либо твердой прослойки только сварного шва было бы не совсем правомерно. Фактически в сварном соединении имеется целый ряд различных прослоек с разной структурой, химическим составом, а следовательно, и механическими свойствами. Так, на границе сплавления основного металла и металла шва имеются участки с особым составом и свойствами металла, отличающимися от металла шва и основного металла в самом основном металле вследствие изменения структурных составляющие за счет термического воздействия и последующего охлаждения с различными скоростями образуются мягкие (разупроч-нениые) или твердые (закалочные) прослойки, которые в [c.14]

При изготовлении образцов для формирования сварных швов при двухсторонней (для пластин) и круговой (для цилиндрических сварных соединений) сварке и обеспечении точности заданного зазора на торцевых поверхностях вьшол-няли стыковочные выступы. При этом относительная толщина мягких прослоек ае = /г/Вварьировалась за счет изменения величины щелевого зазора h. Внутренние плоскостные дефекты (в центре шва и на границе сплавления) получали путем неполного проплавления стыковочных выступов, а относительные размеры дефектов I / В варьировали за счет глубины проплавления выступов (рис. 2,22). Наружные дефекты в мягких швах имитировали острыми пропилами, вьтолня- [c.72]

Анализ несущей способности сварных соединений с дефектом на границе сплавления мягкого и твердого металлов в условиях квазихрупкого разрушения для случая плоской деформации выполнен с применением критического раскрытия трещины 8 . Согласно дгшному алгоритму, полосы локальной текучести заменяли дополнительными разрезами, к берегам которых прикладывали нормальные и касательные напряжения aj, и что позволило свести упругопластическую задачу к упругой. Причем в упругой задаче концентратор представлен в виде щели с дополнительными прорезями в вершине (рис. 3.15). [c.97]

Раскрытие плоскостного дефекта со стороны твердого металла достигает своего критического значения раньше, чем со стороны мягкого металла. В окрестности вершины дефекта реа 1изуются условия для старта трещины. Последняя должна отклониться от границы сплавления в направлении менее прочного металла М. Однако стартовавшая в твердом металле трещина останавливается на границе разделов металлов М и Т, поскольку в зоне предраз-рушения со стороны мягкого металла критические условия для старта трещины отсутствуют, <5 . Учитывая данное обстоятельство, можно предположить, что разрушение пойдет по граирще сплавления и не будет определятся утлом [c.100]

Соотношение (3.42) корректно при отсутствии контакта зоны локальной текучести в вершине дефекта с границей сплавления. Исходя из данного условия, которое можно записать как TpSinG < h/2, и размера зоны локальной текучести Гр /4/ определяем минимальную относительную толщину мягкой прослойки, для которой корректно вхлрансение (3.42) [c.103]

Рассмотренный алгоритм использовался для оценки ква-зихрупкой прочности сварных соединений цилиндрической формы с дефектом на границе сплавления, имеющим в плане форму круга. В этом случае сварное соединение находится в условиях осесимметричной деформации, а к берегам дополнительных разрезов приложерпл октаэдрические касательные напряжения /4/. Полученная формула для оценки критических напряжений для рассматриваемых соединений с дефектом на границе металлов М и Т имеет следующий вид [c.103]

Твердые прослойки появляются вблизи границ сплавленил в результате на> глероживания металла в данных зонах в процессе диффузионного насыщения углеродом /42/. [c.77]

Усталостные трещины возникают обычно на границе сплавления шва, учитывая концентрацию напряжений, и последовательно распространяются перпендикулярно к поверхности листа. Такая трещина, встречая на определенной глубине расслоение или материал с низкой сопротивляемостью слоистому растрескиванию, мо-гкет изменить направление на параллельное поверхности листа и при значительном ускорении распространения привести к раннему разрушению соединения. [c.269]

После повторного нагрева в интервале температур 900— 1200° С сплав Н70М27 не проявляет склонности к МКК. На практике при сварке первая область восприимчивости сплава к МКК (нагрев 1250° С) наблюдается у границ сплавления шва, напоминая ножевую коррозию, вторая область (700—800° С) — на некотором удалении от него. [c.115]

По данным X. Д. Роха [111,58], в кипящем 10-15-процентном растворе серной кислоты зерна аустенита активируются при потенциале 0,3 в, а границы — при потенциале 0,5 б. При наличии в этом растворе меди стационарный потенциал аустенитной нержавеющей стали 18-8 устанавливается в районе 0,4 в. При этих значениях потенциала зерна находятся в пассивном состоянии, а обедненные хромом границы — в активном и интенсивно растворяются. В отдельных случаях интенсивное растворение стали наблюдается по границе сплавления основного металла с направленным. [c.133]

Смотреть страницы где упоминается термин Граница сплавления : [c.209] [c.209] [c.264] [c.310] [c.312] [c.316] [c.334] [c.385] [c.490] [c.31] [c.17] [c.18] [c.78] [c.98] [c.101] [c.230] [c.119] [c.78] [c.486] [c.169] [c.451]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...