Распределение потоков в параллельно

Распределение потоков в параллельно включенных участках [c.89]

Распределение потоков в параллельно включенных участках 89—90 Распределение теплоносителей 23—24 Разрыв трубки 168 [c.421]

Методика расчета протечек теплоносителя через зазоры базируется на теории распределения потоков в параллельно включенных участках в данном случае такими участками являются соответственная часть поверхности теплообмена ( пучок ) и зазоры. Поскольку удельный вес теплоносителя, протекающего через пучок и зазоры, один и тот же, то расчетная зависимость имеет вгщ 11] [c.222]

Для обш,его случая установки п параллельно работающих корпусов электрофильтров с неравномерным распределением потока в каждом корпусе (Qi Q2) и произвольным распределением потока в каждом корпусе (mi m2) уравнение для уноса частиц примет вид [c.190]

Независимо от выбранного метода согласование расхода охладителя и выделяемой мощности должно быть сделано с максимальной возможной точностью, так как температурная чувствительность физических свойств и сжимаемость охладителя могут значительно усилить любые небольшие расхождения в тепловой нагрузке, отнесенной к каналу с единичным расходом. В том случае, когда поток охладителя проходит через ряд параллельных каналов, соединенных коллекторами около каждого конца активной зоны, превышение среднего уровня тепловыделения в одном нз каналов вызовет чрезмерный нагрев газа, проходящего через этот канал, в результате чего повысится вязкость и уменьшится расход газа, что вызовет дальнейшее повышение температуры. Поэтому уравнения, описывающие процесс теплообмена, должны давать суждение об устойчивости процесса. Было найдено, что турбулентный поток в параллельных каналах является устойчивым относительно тепловых возмущений, в то время как ламинарный поток идеального газа становится неустойчивым, если отношение выходной температуры к входной температуре потока становится больше трех. Имеются три главных источника возникновения несогласованности и неравномерности расхода охладителя и плотности мощности, выделяемой в активной зоне реактора. Это, во-первых, допуски производства на размеры тепловыделяющих элементов, во-вторых, ошибки при загрузке реактора горючим и, в-третьих, отклонения действительного распределения потока нейтронов от расчетного. Отклонения в размерах для лучших конструкций тепловыделяющих элементов можно выдерживать в пределах 1% при тщательном их производстве. Аналогично этому точный контроль процесса загрузки реактора должен уменьшить отклонения от расчетных величин до 2%, хотя эта задача становится гораздо сложнее при более низких значениях средней загрузки реактора горючим. [c.523]

Эксплуатация таких сооружений и аппаратов показала, что их расчетная эффективность достигается не всегда. Во многих случаях это обусловлено неравномерным подводом рабочей среды к рабочей зоне аппарата, а также неравномерным ее распределением по отдельным параллельно включенным аппаратам установки. Кроме того, иногда неравномерное распределение потока по отдельным элементам аппарата является причиной аварийной ситуации и выхода аппарата из строя. Вместе с тем часто требуется решить иную задачу преобразовать одну форму профиля скорости в другую. [c.3]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерными, так как в вязких жидкостях ввиду влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные потоки могут быть сведены к одномерной модели. Так, напр,и.мер, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравномерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрения, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость и закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.145]

Рассмотрим, в частности, течение в трубе кругового сечения измерения показывают, что поле осредненных скоростей турбулентного потока имеет упорядоченный характер, а именно осредненная скорость параллельна оси трубы и ее значения убывают от максимального на оси до нуля у стенки трубы. В то же время распределение осредненных скоростей турбулентного потока в поперечном сечении (рис. 86) существенно отличается от параболы распределения скоростей ламинарного потока. При турбулентном движении скорость в центральной части потока, называемой также ядром, характеризуется относительно малыми изменениями по сечению, по мере же приближения к стенкам трубы осредненная скорость быстро уменьшается, обращаясь на стенке в нуль. [c.148]

Плоскими, как это уже указывалось, называются потоки, имеющие в параллельно расположенных плоскостях одинаковое распределение скоростей. Живые сечения таких потоков — цилиндрические поверхности. Следы этих поверхностей образуют на рассматриваемых плоскостях одинаковые линии равного потенциала. Расход жидкости д на единицу расстояния между плоскостями называется удельным расходом. Считая, что скорости вдоль концентрических окружностей одинаковы, получим для расхода жидкости д = 2пг-1ю, где ш — радиальная скорость. Если скорость направлена от центра концентрических окружностей, течение называется источником если скорость направлена к центру — стоком. [c.139]

Как видно из сравнения, в первом случае напряжение будет меньше в 24 раза и погонный угол закручивания меньше в 195 раз, чем во втором случае. Столь большая разница в прочности и в жесткости объясняется различным распределением напряжений. В замкнутой отливке напряжения по толщине стенки одного знака и примерно одной величины, причем поток напряжений обходит поперечное сечение кругом. В незамкнутой отливке напряжение по толщине стенки изменяет величину и знак по закону треугольника, причем в середине стенки напряжение равно нулю. В первом случае суммарный крутящий момент напряжений в сечении будет равен моменту двух пар сил, действующих в параллельных противоположных стенках (горизонтальных и вертикальных). Плечо каждой пары равно расстоянию между серединами противоположных стенок. [c.196]

Фиг. 23. Распределение скоростей в потоке жидкости, ограниченном двумя параллельными плоскостями, имеющими относительную скорость п.

Фиг. 24. Распределение скоростей в потоке жидкости, заключённом между параллельными неподвижными плоскостями. Этот поток перемещается под влиянием перепада давления.

Экспериментальные исследования [1, 2] в параллельном пучке при осевом потоке воздуха показали, что распределение скоростей по сечению пучка имеет сравнительно сложный вид. Опытами [1] было установлено, что, кроме изменения скорости по глубине коридорного пучка, вблизи каждого элемента возникает местный своеобразный профиль скорости, придающий всей кривой волнистый характер. В узком зазоре между элементами максимальная скорость значительно ниже, чем в широком, и равна приблизительно средней скорости потока. [c.37]

П и р о г о в М. С., Распределение температур в потоке жидкости между параллельными пластинами и в трубе при конечной длине обогреваемого участка и граничных условиях второго рода, Сб. Жидкие металлы , Госатомиздат, Москва, 1963. [c.350]

Организацию процесса горения жидкого топлива в камере сгорания газовой турбины по этому варианту нельзя признать безупречной. Неравномерное распределение воды в топочном объеме, в особенности недостаточно хорошо распыленной, может привести к недостаточно полному выгоранию топлива и неравномерному распределению температуры в топке. Безусловно, добавка воды к топливу с образованием топливной эмульсии и вводом остальной части воды за пределами зоны горения является технически более совершенным процессом, чем ввод воды параллельно потоку горящего топлива. [c.257]

На основании этих соображений будем рассматривать модель взаимодействия двух плоских параллельных потоков с различными средними скоростями — в потоке, — в камере (рис. 101). Применительно к этой модели движения найдем в зоне взаимодействия потоков распределение скоростей, а затем определим потери энергии. [c.240]

Усреднение осуществляют следующим образом. Пусть в выбранном сечении поверхности нагрева, расположенном перпендикулярно направлению движения потока, включено параллельно г трубок-калориметров. Предположим далее, что величины локальных коэффициентов теплоотдачи по всем калориметрам, расположенным в данном сечении, падают к их нижним концам. Максимальная степень неравномерности в распределении коэффициентов теплоотдачи в рассматриваемом сечении будет иметь место при сравнении их значений, взятых для верхних и нижних точек рабочих участков калориметров. [c.165]

Гидравлические характеристики водяных эко-но.майзеров рассчитываются для определения рабочего перепада давления и распределения расходов рабочей среды по параллельным потокам в следующих случаях [c.62]

Для стационарного ламинарного пограничного слоя имеются точные решения для случаев, когда уравнение пограничного слоя сводится к обыкновенному дифференциальному уравнению. Однако это возможно лишь в исключительных случаях, а именно когда параллельная стенке скорость на внешней границе пограничного слоя является известной специальной функцией координаты в направлении потока. Если надлежащим образом выбрать масштабы ординаты и абсциссы, которые в свою очередь могут зависеть от х, то распределение скоростей в направлении, [c.132]

Разрежем идеально теплоизолированный параллелепипед плоскостью, параллельной плоскости хг. Чтобы температурное поле осталось неизменным, зададим на этой плоскости соответствующие тепловые потоки. Ранее подобные тепловые потоки на поверхности параллелепипеда задавались через коэффициенты теплоотдачи а выражением (2.26). В этом случае должна быть решена обратная задача нестационарной теплопроводности, в которой температура параллелепипеда задана и, тем самым, однозначно определен тепловой поток через соответствующую поверхность параллелепипеда. Расход среды, движущейся в канале над этой поверхностью, и ее температуру на входе в канал также считаем заданными. При этом с помощью уравнения теплового баланса можно выразить температуры среды через заданный тепловой поток в результате теплообмена в канале. Зная распределение температуры среды [c.79]

Подвод потока к электрофильтрам часто осуществляется по схемам, представленным на рис. 12-7, а—г. При этом для более равномерного распределения потока и направления его параллельно оси электрофильтра в местах поворота его к рабочей камере (электродам) устанавливают направляющие лопатки (схема НИИОГаза, рис. 12-7, а) или пространственные уголки (схема МЭИ, рис. 12-7,6). В случае фронтального подвода потока к электрофильтру (рис. 12-7, г) для лучшего распределения скоростей в диффузоре устанавливают разделительные стенки (см. рис. 5-19, г и д). При этом значение коэффициента сопротивления входа заметно снижается (на 20—30%) по сравнению с тем, что дает расчет по формуле (12-8) [12-34, 12-35]. Технические сведения о конкретных типах электрофильтров приведены в каталогах [12-15, 12-101]. [c.574]

Рассматривая распределение давления вдоль передней образующей цилиндра, можно заметить, что отношение максимального и минимального давлений достаточно для разгона газа в струйке тока до числа Маха 1.49. Однако вследствие бокового растекания линия, параллельная передней критической линии цилиндра, не является струйкой тока. Поэтому для расчета местного числа Маха было произведено измерение давления вдоль передней образующей трубкой Пито (рис. 1, кривая 2). Насадок был направлен по оси вверх. Максимум давления соответствует = 0.14. При > 0.08 имеем Р < в основном из-за несовпадения оси насадка с направлением местного потока (вследствие скоса потока в меридианальной плоскости). С уменьшением от 0.08 до 0.06 максимум полного давления возрастает до 16.5, что обусловлено уменьшением местного скоса потока. Далее уменьшается. Это объясняется тем, что хотя местный скос потока и уменьшается, однако вследствие бокового растекания, к поверхности цилиндра подходят новые струйки тока, проходящие ближе к отрывной области (рис. 2) и, следовательно, имеющие меньшее полное давление. Минимум р совпадает с линией отрыва потока 2. На участке 0 < 2 ° < 0.04 насадок снова направлен по направлению местного потока, т.е. показывает донное давление. Наибольшее число Маха, подсчитанное по р и при z° = 0.04, равно 1.26. [c.497]

Влияние толщины. Влияние толщины на сопротивление тела, обтекаемого безграничной жидкостью, выявляется при рассмотрении семейства симметричных профилей, описываемых параметром ti , где — толщина профиля, взятая по нормали к направлению потока, а с — длина хорды профиля в параллельном потоку направлении. Отношение ti изменяется от нуля (плоская пластинка) до единицы (цилиндр). Примером такого семейства являются симметричные профили Жуковского, промежуточные формы которых получаются математически путем специального конформного преобразования (или отображения) окружности единичного радиуса. Это семейство профилей обладает тем свойством, что в случае потенциального обтекания поля скорости и давления, имеющие место при обтекании цилиндра, также могут быть преобразованы в поля скорости и давления при обтекании этих профилей. Таким образом, экспериментально измеренные распределения давления на таких профилях могут быть сопоставлены с распределениями давления, полученными из теории потенциального течения идеальной жидкости. [c.401]

В данном разделе будет рассмотрен теплообмен, излучением в поглощающей, излучающей, но нерассеивающей серой среде, ограниченной двумя параллельными поверхностями, при заданном распределении температуры. Такая постановка задачи соответствует физической ситуации, когда теплообмен излучением происходит при течении высокотемпературного поглощающего и излучающего газа с высокой скоростью между двумя параллельными пластинами. На фиг. 11.5 представлена геометрия задачи и соответствующая система координат. Предположим, что границы т = О и т = То непрозрачные, серые, излучают и отражают диффузно, имеют степени черноты ei и ег, отражательные способности pi и р2 и поддерживаются при температурах Ti и Т гхо-ответственно. Распределение температуры в среде между границами Г(т) задано. Требуется найти плотность потока результирующего излучения в сред-е. [c.438]

Для нахождения распределения скоростей в напорном турбулентном потоке необходимо раскрыть выражение длины пути перемешивания Г. При использовании выражения Прандтля l =ks h—у ) для расчетов в напорном потоке по трубе с плоскими параллельными стенками, отстоящими друг от друга на расстоянии, равном 2Л, получаем [c.237]

Одной из основных особенностей главного редуктора ВР-26 является обеспечение равномерного распределения мощности по потокам за счет шлицевых валов (рессор) с малой крутильной жесткостью. Деление мощности в последней ступени редукции обеспечивается за счет противоположного по направлению наклона зубьев в верхнем и нижнем рядах зубчатых колес. Деление мощности в первой и второй ступени редукции осуществляется за счет малой крутильной жесткости рессор, главным образом, рессор последней ступени редукции. В конструкции соблюдается равенство крутильной жесткости в параллельных потоках. [c.194]

Первые теоретические исследования, относящиеся к концентрации напряжений, появились в конце девятнадцатого века. Дж. Лар-мор исследовал М концентрацию напряжений, вызванную в скручиваемом валу цилиндрической канавкой кругового сечения с осью, параллельной валу. Он использовал гидродинамическую аналогию, из которой следует, что задача распределения напряжений в закрученном призматическом стержне математически эквивалентна задаче о движении идеальной жидкости, вращающейся с постоянной угловой скоростью в жестком цилиндрическом сосуде той же формы, что и подверженный кручению вал. Известно, что скорость жидкости, обтекающей круговой цилиндр, имеет максимальное значение, равное удвоенному значению скорости набегающего потока ). Отсюда можно заключить, что в случае закрученного вала напряжения сдвига вблизи круговой полости в два раза больше, чем вдали от полости. [c.664]

Для выявления распределения потоков воды в параллельно включенных трубах экранных панелей и змеевиковых пакетах для каждого циркуляционного контура строится его гидродинамическая характеристика Ap—f wp). [c.248]

Для выяснения равномерности распределения пара по параллельно включенным змеевикам пароперегревателя рассмотрим работу выходного и входного коллекторов при схеме 2 и П. При движении потока пара в коллекторе преодолеваются сопротивления и поэтому меняется давление пара. Сопротивления коллекторов на трение и местные потери, Па, определяются по формулам для входного коллектора [c.250]

Выведем основное линеаризованное уравнение Больцмана для течения Пуазейля в канале произвольного поперечного сечения (включая плоский канал как частный случай). Предположим, что стенки отражают молекулы с максвелловской функцией распределения /о, с постоянной температурой и неизвестной плотностью р = р ( ) —координата, параллельная потоку). Если длина канала много больше других характерных длин (длины среднего свободного пробега, расстояния между стенками), то можно провести линеаризацию около максвелловского распределения /о, в действительности р %) меняется слабо и /о будет решением в случае, когда р — константа. Таким образом, [c.186]

Более четкое изображение обеспечивается применением так называемого оптического ножа (методТеплера).Принципиальная схема этого метода показана на рис. 3.8. Параллельный пучок света от источника 1 проходит через исследуемый объем. В фокусе объектива 2 располагается ческий нож 3. Объективы 2 м 4 создают изображс экране 5. Если на пути луча в измерительном обт еме ВС1 тится оптическая неоднородность и, то луч отклонится в сторону, будет отсечен оптическим ножом 5 и не попадет на экран 5. Освещенность в соответствующем месте экрана уменьшится, возникнут характерные светлые и темные полосы, отражающее в конечном счете распределение плотности в исследуемом потоке. [c.122]

Во второй серии опытов температура газов в соединительном газоходе практически не изменялась. Это можно считать подтверждением того, что положение регулирующей заслонки не оказывает влияния на топочный режим, а влияет лишь на распределение потоков дымовых газов в параллельных газоходах. Скорость разгона по температурам пара во второй серии опытов ( - 3,5° Imuh) оказалась меньше соответствующей скорости разгона пароперегревателей при регулировании их с помощью впрыскивающих пароохладителей (5—6° Imuh). [c.165]

Гидравлическая характеристика псрегренате-лей рассчитывается для определения перепада даилснпя и распределения расходов пара по параллельным потокам в следующих случаях [c.66]

Теория неустойчивости, которая исходит из представления, что вблизи критической точки неустойчивость потока обусловлена вихреобразными возмущениями с осями, параллельными стенке, наталкивается здесь на значительные затруднения- В то же время в более ранней теории [1] неустойчивости пограничного слоя на вогнутой стенке Допускалось упрощение (ом- выще), что распределение скоростей в интересующей нас области невозмущенного пограничного слоя изменяется в направлении течения незначительно и поэтому может считаться чистой функцией расстояния от стенки. Однако здесь следует учитывать принципиальные изменения, вносимые искривлением линий тока. [c.261]

Экспериментальное изучение влияния положительного градиента давления на турбулентность в канале и пограничном слое крайне осложнено тем, что поток подчас находится в неравновесном состоянии. Как указывает Дёнх [1], получение простейших равновесных течений возможно лишь в таких каналах, в которых распределения скоростей в каждом сечении по потоку подобны. Изучение таких равновесных течений способствует решению многих практических задач, в которых состояние потока изменяется от параллельного течения (нулевой градиент давления) до точки отрыва. Полное подобие распределений скоростей по потоку достигается только тогда, когда число Рейнольдса и соответствующий безразмерный градиент давления не зависят от х Для вполне развитых потоков в слабо расходяш емся канале, где градиент давления обусловливается изменением сечения канала, постоянство R достигается использованием плоского диффузора. Исследованием течений в плоских расширяющихся каналах занимались в свое время Дёнх [1] и Никурадзе [2], которые измеряли лишь профили средних скоростей. К тому же сомнительно, что в этих работах поток был равновесным. Клаузер [3] исследовал равновесные пограничные слои с положительным градиентом давления. Как и для конического диффузора, в этом случае имело место изменение числа Рейнольдса [21] по потоку. [c.373]

На фиг. 5 дано распределение изотерм по сечению потока при = 1,25.10 и = 0,5.10 . Такая картина качественно подобна распределению температуры в вязкостно-гравитационном потоке в горизонтальных трубах /4/. В случае вязкостно-гравитационного течения в потоке имеются вторичные токи, представляющие собой систему двух вихрей, оси которых параллельны оси канала. Сопоставление характера распределения температуры при вязкостно-гравитационном течении и турбулентном течении в условиях существенного влияния термогравитационных сил говорит о наличии и в турбулентном потоке вторичных вихревых течений. [c.193]

В результате последовательного поворота стенок сопла образуются две распределенные стационарные волны разрежения, при переходе через которые поток расширяется и достигает заданной скорости. Расчетная скорость Я](М ) будет достигнута в пределах зоны пересечения волн разрежения на участке NL. За последней характеристикой LQ, угол наклона которой равен oi,Q = ar sin (l/Mj), поток должен иметь равномерное поле скоростей, в каждой точке которого скорость равна Мь Все линии тока правее LQ должны быть параллельными оси сопла. Отсюда, следует, что каждую звуковую волну, отраженную от противоположной стенки и выходящую за пределы А Е, необходимо погасить соответствующим поворотом стенки на угол, равный углу отклонения потока в такой волне. Начиная от точки А стенку сопла поворачивают так, чтобы падающие на нее волны NS, PF и т. д. не отражались. Таким образом, на первом участке стенки сопла поворачивают в направлении от оси сопла, а на втором участке, где волны, отражаемые от противоположной стенки, гасятся, наклон стенки постепенно уменьшается и в точке Q Q—0. В пределе при уменьшении бо ломаная стенка AAnQ переходит в плавно искривленную стенку. [c.230]

Одним из простейших примеров потенциальных течений является установившееся обтекание потоком несжимаемой невязкой жидкости сферы радиуса R с центром в начале координат Предположим, что скорость нееозмущснного потока параллельна оси и имеет величину V. Решение получаегся наложением течения, вызванного диполем, на однородный поток, В результате легко вычислить теоретическое распределение давлений вокруг сферы для течения. Если не учитывать гидростатические силы, то оказывается, что распределение давлений впереди и позади сферы вполне симметрично и, следовательно, результирующая сила давления равна нулю. Аналогичный результат можно получить и для нулевой подъемной силы, что находятся в явном противоречии с каждодневным опытом. [c.64]

Кроме того, ММК использовался для вычисления интегральных характеристик структур с сорбирующими тенками и их оптимизации [15, 51, 56, 59, 61, 113, 128, 135], исследований молекулярного течения в канале с движущейся стенкой и расчета характеристик турбомо-лекулярных насосов [И], молекулярного течения со значительной скоростью переноса РГ [114], оценок влияния степени диффузности молекулярного отражения стенками канала на его проводимость [78] и пространственное распределение формируемого потока [139], построения полей молекулярных концентраций и плотностей потоков в системах двух сфер, цилиндров и параллельных плоскостей [55], анализа пространственного распределенпя напыляемых в вакууме пленок [54] и решения ряда других задач вакуумной техники. [c.67]

Для определения перепадов давления и распределения расходов рабочей среды по параллельным потокам в экономайзере строят гидравлические характеристики, т. е. зависимости сопротивления элемента экономайзера от массового расхода среды 6=1(а р), на основании которых можно судить о гидравлических разверках параллельно включенных труб и надежности их работы при различных нагрузках котла. Гидравлический режим экономайзера определяет нормальные техмпературные условия работы металла труб. Перегрев труб возгложен при застое потока рабочего тела в отдельных трубах при пульсации потока, при наличии парообразования в некипящих экономайзерах, при наличии отложений накипи на трубах. Нарушение нормального охлаждения горизонтальных труб кипящих экономайзеров может быть при расслоении в них потока воды и пара. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...