Течение равновесное

Из этого следует, что термодинамический потенциал в двухфазной области не зависит от соотношения масс фаз и, в частности, сохраняет неизменное значение в течение равновесного фазового перехода. [c.127]

Толщина пограничного слоя 49 Турбулентное течение равновесное 54 [c.314]

Полезная внешняя работа L — — Vdp, произведенная телом в течение равновесного цикла, также соответствует площади цикла. Это очевидно, так как при круговом процессе полезная внешняя работа производится лишь телом, но не окружающей средой. [c.24]

Из этого выражения вытекает, что термодинамический потенциал в двухфазной области не зависит от соотношения масс фаз, т. е. сохраняет неизменное значение в течение равновесного фазового перехода. Соответственно этому, при равновесном фазовом переходе полезная внешняя работа не производится. Это еще раз подтверждает сделанный выше вывод об одинаковой степени устойчивости каждой из равновесно-сосуществующих фаз. [c.205]

Задача. Для условий задачи 5-11 G-состояние в горловине сопла, где газы основного течения равновесны, можно охарактеризовать более полно, а именно [c.227]

Отметим одно принципиальное обстоятельство. При выводе уравнений характеристик мы не конкретизировали входящую в них скорость звука а. В соответствии с видом уравнения неразрывности (3.1.8) в общем неравновесном течении под а следует понимать замороженную а/, а в равновесном течении — равновесную йе скорость звука с соответствующим выбором функции Q. [c.82]

Предельных течений — равновесного и замороженного. При этом из-за того, что химическая энергия в неравновесном течении выделяется не полностью 1Г частично не передается в активные степени свободы и энергию направленного движения молекул, темпера- [c.265]

Система (2.120)... (2.125) решается следующим образом. Первоначально численно интегрируя по s систему (2.122), (2.123), (2.125), (которая эквивалентна системе соответствующих уравнений неравновесного двухфазного течения в одномерном приближении), при заданной на оси скорости (или давления, или плотности) определяем функции Ро, ро (или о, Ро), (или Мо, ро), Го, Uos, Vos, Tos. Далее из (2.120) и (2.124) последовательно определяем Го, Vo и pos- При 5 = So обычно предполагают, что течение равновесно, т. е. Uqs — Uo, [c.85]

Отметим некоторые общие свойства неравновесных течений, газа в соплах. Очевидно, что параметры неравновесного течения должны являться в большинстве случаев (хотя возможны локальные отклонения) промежуточными между параметрами двух предельных течений — равновесного и замороженного. При этом, из-за того, что химическая энергия в неравновесном течении выделяется не полностью и частично не передается в активные степени свободы и энергию направленного движения молекул, температура, скорость, давление и импульс, а следовательно, и удельный импульс в неравновесном течении меньше, чем в равновесном (но больше, чем в замороженном) (см. рис. 5.1). Наибольшее отличие наблюдается в температуре и давлении (иногда на десятки процентов), значительно меньшее — в скорости и импульсе. Плотность слабо зависит от характера протекания процесса (будучи несколько выше в неравновесном течении). Иногда, однако, возможны локальные превышения температуры и давления над равновесными [c.193]

В этом случае (Д<1) говорят, что течение равновесное , для которого N уравнений (2.51) заменяются N—Ь конечными уравнениями (2.54) иL — дифференциальными (2.55). [c.91]

Если между различными точками в системе существуют разности температур, давлений и других параметров, то она является неравновесной. В такой системе под действием градиентов параметров возникают потоки теплоты, вещества и другие, стремящиеся вернуть ее в состояние равновесия. Опыт показывает, что изолированная система с течением времени всегда приходит в состояние равновесия и никогда самопроизвольно выйти из него не может. В классической термодинамике рассматриваются только равновесные системы. [c.8]

Оно справедливо как для равновесных процессов, так и для течений, сопровождающихся трением. [c.44]

Для металлов, имеющих сильную склонность к переохлаждению до спонтанного образования центров затвердевания, таких, как галлий, олово, сурьма, описанного выше охлаждения гнезда термометра недостаточно. Получающееся при этом падение температуры стенки гнезда термометра не приводит к возбуждению кристаллизации, поскольку эти металлы могут оставаться в переохлажденном жидком состоянии в случае сурьмы примерно на 40 К ниже равновесной температуры затвердевания. Интенсивное охлаждение наружной стенки тигля потоком аргона или азота [21] позволяет преодолеть эти особенности металлов. В этом случае тигель, но не сколь-нибудь значительный участок печи, должен быть быстро охлажден на несколько десятков градусов. Этого достаточно для возникновения центров кристаллизации по всей внутренней стенке тигля. Выделяющейся теплоты перехода достаточно для повышения температуры образца и тигля до температуры затвердевания в течение нескольких минут. Достижение плато затвердевания образца происходит в результате быстрого роста дендритов, что всегда наблюдается при затвердевании из переохлажденного состояния. Затем рост дендритов прекращается и оставшийся металл затвердевает с гладкой поверхностью раздела фаз, медленно продвигающейся к гнезду термометра. Альтернативный метод [55] возбуждения центров кристаллизации таких металлов, как олово и сурьма, состоит в удалении тигля с образцом из печи при достижении в ней температуры затвердевания и помещении его в другую печь, имеющую температуру примерно на 90 °С ниже. Как только из-за выделяющегося при начале затвердевания тепла прекратится охлаждение тигля с образцом, он переносится в исходную печь, имеющую температуру лишь на несколько градусов ниже температуры затвердевания. Успех подобной процедуры ярко демонстрирует выделение энергии при переходе от жидкого состояния к твердому. [c.177]

Рассмотрим сначала одномерное стационарное равновесное течение газожидкостной смеси в канале. Уравнения неразрывности, Навье—Стокса и энергии (1.3.1)—(1.3.3) в данном случае имеют вид [c.187]

Формулу (2.4) можно преобразовать к более удобному виду, если ввести в рассмотрение средний квадрат д -компоненты скорости молекул Эту величину можно рассматривать либо как усредненное по времени значение отнесенное к какой-то отдельной частице, либо как среднее по различным группам частиц, существующим в газе в каждый данный момент. В равновесном состоянии оба эти способа усреднения эквивалентны, потому что каждая частица перебирает с течением времени как раз тот набор скоростей, который в каждый данный момент имеют различные частицы. Если бы это было не так, макроскопические характеристики равновесного состояния менялись бы со временем. Выбрав второй способ, в соответствии с формулой (1.3) запишем [c.40]

Результаты данной работы были использованы Б. С. Петуховым и сотр. [3.16] при обобщении, опытных данных по Теплоотдаче при турбулентном течении равновесного потока N2O4. [c.56]

Исследования в области теплообмена в потоке химически реагирующих газовых смесей проводились в ИВТ АН СССР [3.36—3.38]. Б. С. Петухов и В. Н. Попов [3.36, 3.37] использовали разработанный ими метод расчета теплообмена и сопротивления трения вдали от входа в трубу при переменных физических свойствах жидкости в случае течения равновесно диссоциирующих сред. В [3.36] приведен расчет теплообмена и сопротивления трения при турбулентном течении в трубе равновесно диссоциирующего водорода. На основе расчетных данных по теплоотдаче получено критериальное уравнение, обобщающее эти данные с точностью 5% [c.95]

Легко получить оценку, допустив, что до критического сечения течение равновесное, а после него — замороженное. Такой процесс также происходит в плоскости А и изображен линией -T-S на рис. 2. На рис. 2 показаны также соответствующие изменения энтропии полностью равновесное течение представлено линией С- , полностью замороженное — -f, течение с конечными скоростями реакций — С-/-С-Л, модифицированное приближенное решение Брэя — -B-R и приближенное решение Брэя — С-Г-5. [c.25]

Рис. 9-9. Распределение температуры (а), скорости (б) и массовой скорости (в) по радиусу трубы при течении. равновесно диссоциирующего водорода.

Рис. 9-10. Результаты расчета теплоотдачи при течении равновесно диссоциирующего водорода.

Расчет равновесных течений реального газа осложняется по сравпениго со случаем совершенного газа из-за необходимости вычисления термодинамических функций для смеси реагирующих газов. Обычно термодинамические функции заданы таблично. Не-посредственное использование таблиц при расчетах неудобно. Поэтому рядом авторов (см. библиографию в [220]) были разработаны па основе имеющихся таблиц аппроксимационные формулы для уравпений состояния. Отметим в связи с этим работу [63], где для эффективного показателя адиабаты х = pa lp получены удобные аппроксимационные формулы, которые позволяют проводить расчет на ЭВМ течений равновесного и совершенного газа но единой программе. [c.73]

Где Ср1 — теплоемкость г-го компонента при постоянном давлении, полученная с учетом только возбуждения поступательных и вращательных степеней свободы, а го, — молярная доля -го компонента в камере сгорания. Для иллюстрации на рис. 6.2 представлена зависимость удельного импульса в пустоте и температуры от относительного радиуса r = для того же топлива (горючее — (СНз)2ККНг, окислитель — N204) в предельных случаях течення равновесного, химически замороженного и течения с замороженными химическими реакциями и энергией колебательных степеней свободы. [c.255]

В случае изоэнтропического течения (равновесного или замороженного) [см. формулы (1.105)] последовательность расчета следующая координата г и давление р определяются по формулам (3.13) и (3.14). Поскольку из условия s = onst известна зависимость p = f p), а, следовательно, из уравнений состояния h = h p), [c.121]

Система (2.120). .. (2.125) решается следующим образом. Сначала, численно интегрируя по х при заданной на оси скорости систему (2.122), (2.123), (2.125) (которая эквивалентна системе соответствующих уравнений неравновесного двухфазного течения в одномерном приближении [см. 3.3.3]), определяем функции ро, ро. То, Tos, Uqs, Vos- Далее из (2.120) и (2.124) последовательно определяем Го, Vo, Vos и pos. Обычно предполагается, что при s = So течение равновесно, т. е. Uos = o, 7 os = 7 o, 05 = 0, а pos = poas/(l— s), где as — массовая доля. [c.124]

Если процесс сгорания топлива в камере сгорания двигателя не соответствует адиабатическому (т. е. из-за тепловых потерь и неполноты сгорания топлива температура газа в конце камеры сгорания ниже адиабатической), но процесс расширения газа в реактивном сопле происходит изэнтропически и течение равновесное, то скорость газа на выходе сопла иногда носит название теоретической (ьи ) [52]. Эта скорость меньше идеальной скорости истечения на некоторый коэффициент ф , учитывающий потери в реальном цикле в камере сгорания по сравнению с идеальным [c.24]

Рассмотрим равновесный процесс расширения газа /1В(рис. 5-9), который прошел через равновесные состояния А, I, 2, 3, п, В. В этом процессе была получена работа расширения, изображаемая в некотором масштабе пл. ABD . Для того чтобы рабочее тело возвратить в первоначальное состояние (в точку Л), необходимо отточки В провести обратный процесс — процесс сжатия. Если увеличить на величину dp внешнее давление на поршень, то поршень передвинется на бесконечно малую величину и сожмет газ в цилиндре до давления внешней среды, равного р+Ф-При дальнейшем увеличении давления на dp поршень опять передвинется на бесконечно малую величину, и газ будет сжат до нового давления внешней среды. Во всех последуюш,их уве-. личениях внешнего давления на dp газ, сжимаясь при обратном течении процес-. са, будет проходить через все равновесные состояния прямого процесса — В, п, 3, 2, 1, А и возвратится к состоянию, характеризуемому точкой А. Затраченная работа в обратном процессе сжатия (пл. BA D) будет равна работе расширения в прямом процессе (пл. ABD ). При этих условиях все точки прямого процесса сольются со всеми точками обратного процесса. Такие процессы, протекающие в прямом и обратном направлениях без остаточных изменений как в самом рабочем теле, так и в окружающей среде, называют обратимыми. Следовательно, любой равновесный термодинамический процесс изменения состояния рабочего тела всегда будет обратимым процессом. [c.60]

При течении газа у поверхности какого-либо тела вследствие сил внутреннего трения происходит торможение потока, что вызывает увеличение температуры тела. Температура адиабатно изолированного тела, помещенного в поток газа, называется собственной, или равновесной. Собственную температуру можно определить неподвижным теплоизолированным термометром, находяш,имся в потоке перемещающейся жидкости. Термодинамическую температуру можно определить термометром, который перемещается вместе с газом. Разность между собственной и термодинамической температурой равна [c.439]

На рис. 0.8.4 показано распределение температур 0 = = Re 0 / Расо в течение одного периода пульсаций в квази-равновесном приближении (фо = эо) при пульсациях паровых пузырьков в воде. Видно, что температуры, в отличие от допущения в работе [49], неоднородны, особенно в более крупном пузырьке. [c.307]

При длительном установившемся движении жидкости в пористом металле выделение растворенного газа происходит в условиях, близких к равновесной насыщенности жидкости растворенным газом. При этом перепад давлений на образце в зависимости от уаювий может возрасти в 3...4 раза по сравнению с той же величиной при течении жидкости без образования газовых пузырьков. [c.29]

Браун [77] по скорости перемещения неоднородностей в продуктах истечения из сопла, измеренной с помощью скоростной киносъемки, определил также скорость конденсированной фазы на срезе сопла. Влияние этих скоростей, отнесенных к расчетным скоростял газа, на удельную тягу показано на фиг. 7.16. Теоретическая кривая получена в предположении равновесного течения на входе в сопло и изэнтропийного расширения [9] и занижена на 1%, чтобы учесть тепловые потери. Сопла А, Б, В имеют следующие характеристики [c.322]

Гудерлей и Хантш в работе [3] изучали вариационную задачу об оптимальном сопле Лаваля в плоском и осесимметричном случаях для равновесных изэнтропических течений реального газа. Решение бьшо сведено к краевой задаче для дифференциальных уравнений, аналогичных уравнениям (2.15), (2.28)-(2.30) при С = 0- [c.74]

Для изображения равновесных состояний и квазистатических процессов систем с постоянным числом частиц можно с тем же успехом использовать плоскость ТЗ. На этой плоскости простой геометрический смысл получает количество тепла, отданного системой в течение процесса. По формуле (5.6) при бесконечно малом изменении энтропии тело отдает тепло АН = - с1 = - Т сГУ, и эта величина есть площадь полоски, заштрихованной на рис.5.4, если понимать ее опять с тем же условием о знаках. Полное же количество теплоты, отданное телом, например, в процессе 1а2, показанном на этом рисунке, по величине и по знаку равно площади 1а252 5 под линией, изображающей процесс. В данном случае эта площадь отрицательна, и это значит, что на самом деле система тепло получает. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...