Распределение скоростей потока

Рис. 1.6. Распределение скоростей потока капельной жидкости при различных термических условиях [96]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

На распределение скоростей потока в различных аппаратах оказывают влияние условия не только подвода потока в рабочую камеру, но и отвода из нее. Условия отвода влияют меньше, чем условия подвода. Однако с точки зрения создания наиболее эффективных аппаратов вопрос о правильном выборе места отвода потока, форм и размеров отводящих участков является также важным. [c.137]

Комбинация решеток и направляющих устройств может быть применена и в тех случаях, когда наряду с равномерным распределением скоростей потока желательно получить и более или менее равномерное распределение концентрации взвешенных в потоке частиц, однако при этом предполагается, что пыль не будет накапливаться и налипать на все эти устройства или будет стряхиваться с них. [c.199]

Идельчик И. Е. Методы оценки влияния степени неравномерности распределения скоростей потока на эффективность работы промышленных аппаратов. — Теплоэнергетика, 1962, № 5, с. 73—76. [c.339]

Рассмотрим влияние отверстия в сечении круглого вала (рис. 57) на распределение касательных напряжений. Распределение касательных напряжений соответствует распределению скоростей потока жидкости, цир- [c.89]

Рис. 5.12. Распределение скорости потока газа за сферической взрывной ударной волной v = V2(p p ) p

В действительности, вследствие некоторого нарушения распределения скоростей потока при обтекании им трубки, высота поднятия жидкости в трубке оказывается несколько меньшей, нежели определяемая формулой (90.1). [c.339]

Рассмотрим более подробно безвихревое течение жидкости. В этом случае распределение скоростей потока должно удовлетворять условиям [c.81]

Найденный закон распределения скоростей потока по сечению зазора является линейным (рис. VHI-3). [c.189]

Рис. 3.3. Распределение скоростей потока в трубопроводе при турбулентном режиме движения жидкости

Метод аналогий базируется на тождественности уравнений, характеризующих распределение напряжений в упругом теле, уравнениям, описывающим другие физические явления (механические, гидродинамические, электрические и др.). Например, закон распределения напряжений при растяжении стержней математически тождественен закону распределения скоростей потока идеальной жидкости при установившемся движении- в русле, геометрически подобном очертанию растягиваемого стержня. Совпадение указанных законов обусловлено тем, что дифференциальные уравнения силовых линий при растяжении тождественны уравнениям линий тока жидкости. На этом принципе основан метод гидродинамической аналогии. [c.7]

В отличие от напряженных состояний, теплопроводности, диффузии, фильтрации и других рассмотренных выше физических явлений, исследуемых с помощью мембранной, электрической, гидродинамической и иных аналогий, явления, происходящие в пограничном газовом слое, в рамках темы настоящей работы представляют меньший интерес. С точки зрения задач, стоящих при изучении прочности материалов, вопросы распределения скоростей потока в пограничном слое не имеют непосредственной связи с вопросами исследования уравнений состояний материалов. Однако применение этой аналогии вооружает исследователей мощным методическим средством, которое используется уже более ста лет. Метод аналогии Рейнольдса не только не утратил своего значения, но, наоборот, получил настолько широкое распространение, что невозможно представить себе самого современного исследования пограничного слоя где бы в той или иной мере не использовались бы результаты, полученные с помощью этого метода. [c.114]

Конструкция подвода должна обеспечить минимальное гидравлическое сопротивление подвода осесимметричный (с вос> можно более равномерным распределением скоростей) поток в выходном сечении подвода минимальную закрутку потока [c.192]

Рис. 3.8. Распределение скорости потока в поперечном сечении трубы

После того, как методом канала получено распределение скоростей потока по контуру выпуклой и вогнутой стенок канала, можно приступить к расчетам пограничного слоя на этих стенках для получения толщины потери импульса б , входящей в расчетные формулы (393) и (396). Полагаем, что читателю знакома современная теория пограничного слоя (см., например, [5], [9], [10], [16], [25]), однако в целях лучшей ориентировки в данном вопросе коснемся теоретических положений и здесь. [c.228]

Для определения коэффициента а, прежде всего необходимо было измерить для каждого режима эксперимента, характеризующегося числом Ren и распределения скоростей потока и температур теплоносителя и стенки витых труб по радиусу пучка Типичные экспериментально измеренные распределения и, Т, Тс по радиусу пучка с числом труб, равным 127, представлены на рис 4.16, а, б. Зная эти распределения, для заданного радиуса пучка рассчитываются величины и следующим образом. Вводится размерный коэффициент [c.131]

Представление о характере распределения скорости в ядре потока циклонной камеры было получено из опыта. Оказалось, что по признаку распределения скорости поток в приосевой области напоминает вращение твердого тела, т. е. У=шг, где [c.119]

Начнем с расчетно-теоретических исследований. Большое значение в практике инженерно-физических расчетов ядерных реакторов и других теплотехнических аппаратов имеет корректный учет влияния различных допусков и отклонений от номинала параметров активной зоны реактора (или аппарата другого типа) на температуру или тепловой поток в опасном месте [35, 89]. Очевидно, что такие распространенные эффекты, как разброс и неточность теплофизических констант для разных материалов в различных точках аппарата, локальные перекосы в распределении источников тепловыделения, неравномерность распределения скоростей потока, изменение коэффициента теплоотдачи по периметру и длине твэлов или трубок теплообменника, неравномерность толщины оболочки твэла и неоднородность состава материалов и т. д. с соответствующей статистической обработкой могут быть введены в формулы теории возмущений, т. е. все перечисленные эффекты могут быть выражены в виде вариации функционалов температуры, представляющих практический интерес. [c.111]

Разрез сопла Лаваля изображен на рис. 8-10. Там же представлен график распределения скорости потока, а также местной скорости звука по длине сопла. [c.288]

Рис. 2-2. Распределение скоростей потока в гладкой трубе при больших числах Рейнольдса.

Указанные опыты в лаборатории паровых турбин ЛМЗ проводились с целью изучения характера обтекания применявшихся заводом турбинных решеток и определения путей их совершенствования. Эти опыты, наряду с расчетами распределения скоростей потока по контуру лопатки, позволили разработать новые профили, имеющие малые профильные потери. Это было достигнуто устранением в эпюре распределения скоростей пиков и сведением к минимуму протяженности участка с положительным градиентом давлений на выходной кромке лопаток. [c.72]

Фотография, полученная в результате предварительных испытаний (рис. 7-41), обнаруживает недостатки крепления нитей. Устраняя дефекты крепления, можно в конечном итоге избежать искажения на фотографиях в положении нитей на входе и выходе из рабочего колеса и оценить распределение скоростей потока. [c.169]

B-11. K- Та буш и (Япония), Фотографический метод измерения распределения скоростей потока в рабочих колесах. [c.194]

В общем виде (при любой форме распределения скоростей потока по сечению) объемный расход [c.21]

Распределение скоростей потока по сечению трубы почти никогда не бывает равномерным. Для простоты решения практических задач вводится фиктивная средняя скорость потока [c.21]

Представим себе, что ротор вращается и зазор 5 между ним и статором строго одинаков. Тогда в любом радиальном сечении зазора будет возникать распределение скоростей потока, показанное на рис. 19.17 на верхних эпюрах. В большой степени оно будет определяться тем, что пар, поступающий из соплового аппарата со скоростью j, имеет окружную составляющую j , вследствие чего между гребнями уплотнения образуется устойчивый вихрь, вращающийся в окружном направлении. При этом направления вращения вихря и ротора будут одинаковыми. При равномерном зазоре 5 распределение скоростей в сечениях АВ и D будет одинаковым. Никаких циркуляционных сил при этом не возникает. [c.518]

Распределение скоростей потока вблизи стенки при различных значениях ф показано на рис. 7.4. [c.183]

Тогда поперечное распределение скорости потока, полученное из (6.56), дается соотношениями [c.230]

Рис. 49. Поперечное распределение скорости потока для эккартовского течения по (6.58).

Пример 23. Предположим, что распределение скорости потока в трубе радиусом а имеет следующую форму [c.281]

Общая структура потока в аппарате. Распределение скоростей потока в рабочей камере аппарата с центральным входом вверх при отсутстви1г распределительных устройств (рнс. 7.2, а) действительно близко к описанному (см. гл, 3), т. е. поток по структуре совпадает со свободной струен. О степени не]1авномерности потока без распределительных устройств при таком входе можно судить как по приведенным ниже значениям коэффициента количества движения М,. , полученным в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки и с плоской решеткой, так и по отношениям скоростей -di /wy,. [c.162]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

ОПЫТОВ исключали ло три ряда зерен, расположенных у стенки аппарата. На основе анализа результатов всех измерений было показано, что функция распределения скоростей потока в слое (частота Пг) близка к нормальному закону распределения ошибок (рис. 10.5). К такому же выводу, на основе своих опытов, пришли Н. М. Тихонова [134] и позже Е. В. Бада-тов. Профили относительных скоростей (рис. 10.6), полученные из распределений шв плане (см. рис. 10.4), отчетливо показывают, что у стенок аппарата скорости резко возрастают (на 20—100 %). [c.273]

В некоторых случаях при очень быстром движении коррозионной среды или при сильном ударном механическом действии ее на металлическую поверхность наблюдается усиленное разрушение не только защитных пленок, но н самого металла, называемое кавитационной эрозией. Такой вид разрушения металла наблюдается у лопаток гидравлических турбин, лопаете пропеллерных мешалок, труб, втулок дизелей, быстро-ходшчх насосов, морских гребных винтов и т. п. Разрушения, вызываемые кавитационной эрозией, характеризуются появлением в металле трещин, мелких углублений, переходящих в раковины, и даже выкрашиванием частиц металла. С увеличением а1-рессивности среды кавитадиоппая устойчивость конструкционных металлов и сплавов понижается. Кавитационная устойчивость металлов и сплавов в значительной степени зависит не только от природы металла, но н от конфигурации отдельных узлов машин и аппаратов, их конструктивных особенностей, распределения скоростей потока жидкостей и др. Известно также, что повышение твердости металлов повышает их кавитационную стойкость. Этим объясняется, что для борьбы с таким видом разрушения обыч)ю применяют легированные стали специальных марок (аустенитные, аустенито-мартенситные стали и др.), твердость которых повышают путем специальной термической обработки. [c.81]

Как было показано, скачок уплотнения связан с гидравлическими потерями, происходящими в очень узкой области ширины фронта ударной волны. Вдоль плоскости фронта волны допускается равномерное распределение скорости потока, поэтому частные производные ди ду вдоль фронта равны нулю. Это приводит к выводу о том, что касательные составляюшие вязкого напряжения также равны нулю. Частная производная скорости [c.123]

Характеристические уравнения всех физпараметров для упрощенной схемы исключаются из рассмотрения, так как величины физпараметров среды принимаются постоянньши и равными значениям при температуре стенки канала И, наконец, распределение скоростей потока по сечению и толщина пограничного слоя, которые должны находиться из уравнения движения, также определяются в предположении изотермич-ности потока (при Tw) из экспериментальных данных по конвективному теплообмену. [c.135]

Как уже указывалось, выше был рассмотрен теплообмен излучением в тех частных случаях, когда распределение скоростей потока условно считалось параболическим или равномерным (по всему сечению канала). Еще больший интерес представляют данные С. Н. Шорина и В. Н. Андрич-нова, относящиеся к более сложным случаям несимметричного распределения скоростей по сечению канала. [c.103]

При a <40- 50° коэффициент полноты удара фрасц. получается меньшим единицы (см. рис. 5-12). Это показывает, что потери в диффузоре меньше, чем потери на удар при внезапном расширении (а= 180°). При углах а = 50- 90° величина фр сш становится несколько большей едйницы, т. е. потери в диффузоре возрастают по сравнению с потерями на удар. Начиная с а = 90° до а=180°, величина Фрасш уменьшается, приближаясь к единице это означает, что потери в диффузоре становятся близкими к потерям при внезапном расширении, поэтому если за диффузором не предполагается получить равномерное распределение скоростей потока по сечению, нецелесообразно применять диффузоры с углами расширения а >40 50 , [c.194]

П. И. Пискуновым, К- В. Гнединым и другими показано, что режим движения воды в горизонтальных отстойниках турбулентный, вследствие чего выпадение частиц взвеси в воде тормозится наличием вертикальных составляющих скоростей турбулентного потока. Вместе с тем действительная продолжительность пребывания воды в отстойнике всегда меньше теоретической из-за неизбежного неравномерного распределения скоростей потока по сечению отстойника, поэтому действительная скорость движения воды в отстойнике больше скороости v в формуле (8.24), вследствие чего эффект осветления воды ухудшается. Поэтому для обеспечения заданного эффекта осветления воды площадь отстойника, вычисляемая по формуле (8.25), должна быть несколько увеличена. Это достигается вве- [c.172]

Рис. 175. Схема рабочей камеры атгритора (а) и распределение скоростей потоков обрабатываемой смеси (6) [508]

В [45] исследовано поперечное распределение скорости потока, причем для получения однородного звукового поля использовалась штраубелевская кварцевая пластинка. В однородном звуковом поле распределение скоростей потока хорошо следует соотношению 6.58). Аналогичные измерения в газах были проделаны в [33], причем введены поправки в (6.58), учитывающие неоднородность звукового поля экспериментальные результаты хорошо согласуются с теоретическими. [c.242]

С увеличением агрессивности среды кавитационная устойчивость металлов и сплавов снижается. Проведенные исследования показывают, что при ударной коррозии скорость разрушения металла обратно пропорциональна пределу его прочности. Разрушенае носит в основном механический характер. Электрохимическое действие коррозионной среды имеет вспомогательный характер. Кавитационных разрушений можно избежать при а) выборе наиболее стойких против кавитации материалов для гидросооружений и правильной их конструкции (затворов, ворот и т. д.) б) надлежащем распределении скоростей потока жидкости. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...