Канал плоский

Некруглого сплошного профиля через один канал плоской матрицы (по формулам За, 10а, И, 33, 37а) [c.201]

На рис. 173 приведены два отводных канала конического сопла кольцевой (рис. 173, а), изготовленный из двух штампованных половин, ось — плоская кривая, f-пост., 2-пост. и коленный (рис. 173, б), составленный из отрезков цилиндрических труб. Эти примеры наглядно показывают аппроксимацию, т. е. замену сложной поверхности простой. На рис. 173, в приведена развертка коленного канала. Как видно, эллипсы преобразовались на развертке в синусоиды. Чертеж развертки выполнен с учетом рационального раскроя. [c.232]

Отметим, что, применяя в качестве образующей закономерно деформирующийся круг, можно просто решать многие вопросы проектирования задания или замены (аппроксимации) некоторых сложных поверхностей. При этом значительно упрощаются геометрические построения, конструктивные формы и технологический процесс изготовления изделий с криволинейными поверхностями. Можно спроектировать и построить самые разнообразные поверхности, изменяя закон движения и деформации образующего круга и принимая в качестве направляющих осей прямые линии или плоские и пространственные кривые. Полученные таким образом поверхности могут заменять целый ряд сложных технических поверхностей, в которых конструктор не установил, не учел или не обнаружил возможностей циклических поверхностей. Отметим, что циклические поверхности дают возможность применить способ получения сложных форм с заранее заданными свойствами, например получить каналовую или трубчатую поверхность с заданной последовательностью (закономерностью) изменения площади сечения канала и с заданной формой входного и выходного отверстий. [c.206]

Указанные обстоятельства определили условия проведения опытов [Л. 89, 90, 144, 145], в которых были использованы дисперсные материалы (графит, кварцевый песок, алюмосиликатный катализатор и др.), по своим сыпучим свойствам близкие к идеальным. Влияние различных факторов на характер движения оценивалось по изменению профиля скорости окрашенного элемента слоя. Движение наблюдалось через плоскую застекленную стенку полуцилиндрического прямоугольного и других каналов либо с помощью просвечивания рентгеновскими лучами через стенку круглого стеклянного канала. В последнем случае использовался диагностический рентгеновский аппарат, а частицы слоя предварительно смачивались барием. Измерительный участок исключал влияние концевых эффектов. Проверка, произведенная радиоактивным [Л. 242] и рентгенологическим [Л. 237] методами, показала, что стеклянная стенка не искажает картину движения. Влияние углового эффекта в месте стыка стекла и стенки уменьшается при использовании каналов прямоугольного сечения. Во всех случаях результаты измерения были представлены в относительных величинах и носят в основном качественный характер. [c.292]

При указанных значениях УИк и к гю,, = 0,3 коэффициент понижения эффективности газоочистного аппарата соответственно для круглой трубы кп = 0,953 и плоского канала к., == 0,970. [c.68]

Растекание потока в сечениях за плоской решеткой. Из табл. 7.1 и 7.2 видно, что начинающийся перед решеткой процесс перетекания жидкости из центральной части сечения к стенкам канала продолжается в сечениях за решеткой, усиливаясь с возрастанием В результате при сравнительно малых значениях за решеткой создается волнистый характер профиля скорости с пиками в центре и у стенок (наиболее отчетливо выражено при FJF > 6). [c.175]

Форма рассматриваемых аппаратов может быть простой — в виде плоского канала с одной проницаемой (слоевой, тканевой и т. п.) стенкой (рис. 10.29, а) или пористого цилиндра-стакана (рис. 10.29, б) и более сложной в виде спаренного канала с промежуточным пористым слоем, принимающий П-образную (рис. 10.29, в) или 2-образную (рис. 10.29, д) [c.293]

Отражательное устройство (рнс. 10.34, ж и з) состоит из плоских колец, установленных в случае цилиндра-стакана с наружной стороны, а в случае спаренного канала — с внутренней стороны пористой перегородки. Кольца имеют постоянную ширину Ь. Этот вариант может быть применен только при достаточно малом значении Л , когда теоретически должно быть обеспечено равномерное распределение радиальных скоростей по величине. Кольца также можно крепить на поперечных ребрах /, так что устройство легко надевают снаружи пористой перегородки. [c.305]

При rfi/d2=l эти формулы дают значение числа Нуссельта при одностороннем обогреве плоского (щелевого) канала [c.119]

При допущении 6 = в система (5.14), (5.15) для плоского канала преобразуется к одному уравнению [c.100]

При граничных условиях 3-го рода (5.6). ..(5.9) решение уравнения (5.20) для плоского канала имеет вид [c.100]

При достаточно больших значения % в области стабилизированного теплообмена как локальный, так и средний модифицированные критерии теплообмена Nu и Nu принимают постоянные и одинаковые предельные значения Nu. В этом случае в выражениях (5.26) и (5.31) можно ограничиться только первыми слагаемыми рядов, откуда следует, что для плоского канала Nu = 2ц1, а для круглого Nu =jUi. Собственные значения fjn являются первыми корнями соответственно уравнений (5.25) и (5.33) и зависят только от критерия Bi, характеризующего 102 [c.102]

Общее решение t = для плоского канала записывается сле- [c.104]

Величина Плоский канал Круглый канал [c.105]

Из данных, приведенных на рис. 5.7, следует также, что с уменьшением параметра 7 возрастает длина if начального термического участка, значение которой для плоского канала рассчитывается из выражения [c.110]

Влияние указанных факторов разберем на примере следующей задачи. На участок плоского канала длиной L действует с обеих сторон одинаковый тепловой поток q. Для улучшения условий охлаждения стенок внутри канала помещена однородная пористая вставка такой же длины L. Отличие в постановке задачи с короткой вставкой по сравнению с задачей с бесконечно длинной пористой вставкой заключается в условиях теплообмена на торцевых поверхностях. Для короткой вставки учитывается теплообмен между входной поверхностью и набегающим потоком с помощью обоснованных ранее условий [c.112]

Теплоперенос при испарении жидкости. Физическая модель исследуемого процесса изображена на рис. 5.15. Через плоский канал шириной 25, заполненный пористым материалом высокой теплопроводности X, прокачивается испаряющийся теплоноситель с удельным массовым расходом G. Снаружи канал омывается греющим теплоносителем с температурой t или подвергается воздействию теплового потока q. [c.117]

Учитывая медленное изменение параметров потока вдоль канала и значительную протяженность области испарения по сравнению с шириной канала 25, процесс теплообмена в канале считаем квазиодномерным. Рас-пределение температуры Т пористого материала поперек плоского канала и температуры t паровой фазы испаряющегося теплоносителя описывается дифференциальным уравнением [c.118]

Физическая модель исследуемого процесса изображена на рис. 5.16. Поток насыщенного пара с удельным массовым расходом G поступает в плоский канал шириной 25, заполненный проницаемой матрицей высокой теплопроводности Л. Снаружи канал охлаждается потоком хладагента с температурой Г и интенсивностью теплообмена. [c.120]

Выясним, как изменяются средние коэффициенты теплообмена а / т-и гидравлического сопротивления / на входном участке длиной / плоского канала шириной 5 при движении однофазного теплоносителя теплопроводностью и числом Рг в результате заполнения канала пористым материалом теплопроводностью X, имеющим вязкостный а и инерционный /3 коэффициенты сопротивления и средний размер частиц dq, Массовый расход теплоносителя G и число Рейнольдса потока Re = = G8/ (1 остаются неизменными. [c.123]

Коэффициент гидравлического сопротивления входного участка плоского канала при ламинарном режиме течения рассчитывается по формуле = (24/Re + 0,615//). Для пористого материала выражение (2.3) при использовании в числе Re характерного размера 5 принимает вид = [2/Re + 2( 1 а)/ 5]5 а, Тогда искомая величина отношения коэффициентов сопротивления имеет вид [c.124]

Существуют две разновидности линейных индукционных насосов, различающихся по форме канала плоский (ПЛИН) и цилиндрический (ЦЛИН). Поперечный разрез канала ПЛИН имеет форму прямоугольника, а канала ЦЛИН — кольца. Принцип действия обоих насосов одинаков. [c.68]

Развитие канала Плоской предоставляет вам тонкие ключи к пониманию текущей силы или слабости рынка и дает представление о том, насколько рынок должен повыситься или снизиться после завершения Коррекции. Большинство ключей , которые могут быть извлечены из построения канала Коррекции, зависят от длины волны-Ь относительно волны-а. Чем больше Ь-волна, тем выше шансы взрывного движения (вверх или вниз) после завершения волны-с. Чем меньше волна-Ь по сравнению с волной-а, тем вероятнее, что Плоская либо будет первым сегментом более крупной группы а-Ь-с, либо за этой Плоской последует х-волна и другая Стандартная Коррекция. Если канал Плоской развивается совершенно (т. е. волна-с имеет ту же длину, что и волна-а), то за ней, вероятно, последует х-волна, и эта Плоская станет частью Сложной Коррекции (см. Неправильная Неудавшаяся, Рисунок 12-16с). Рисунок 12-16с иллюстрирует постэффекты различных ситуаций развития каналов при работе с Плоскими. [c.285]

Рис. 171. Чертеж отводных каналов а - кольцевой, плоской К 1)ивои осью, поперечные сечения - окружности постоянной ялошлли, 6 - коленный, с плоской ломаной осью, составленный ит отрезков цилиндрических труб, fs - ритвертка коленног о канала

Теоретическое решение задачи о выравнивающем действии сеток (плоских решеток) было дано Колларом в 19.39 г. [167]. Рассматривая одномерную задачу, он применил теорему импульсов к потоку с небольшой начальной неравномерностью распределения скоростей по сечению прямого канала, т. е. состоящему из двух трубок тока с разными начальными скоростями и проходящему через распределительную решетку (сетку) постоянного по всему фронту сопротивления (равномерного живого сечения). На основе этого им получена связь между отклонениями скоростей от среднего по сечению значения [c.10]

Протекание однородного потока через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, ограниченное стенками. В случае, когда на решетку в осевом направлении набегает равномерный поток, общая струя, образованная после слияния струек за решеткой и ограниченная с одной стороны стенкой налипает на эту стенку (рпс. 1.50, а). Если поток за решеткой ограничен со всех сторон (поступает в прямой канал, рабочую камеру пли в вентилируемое помещение), он также налипает на одну из стенок и. твпжется вдоль нее с максимальной скоростью, в то время как у противоположной стенки образуется большая отрывная (вихревая) зона (рис. 1.50). Отрыв потока от стенки обус.човлен возникновением положительного градиента давления при расширении (уменьшении скорости) потока за суженным сечением 1-1 струн (см. рис. 1.49, й). [c.55]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется по каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала установлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечения О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток па п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке 0—0 - 2—2 (рнс. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

С помощью уравнений движения и формулы сопротивления насыпного слоя [164, 165, 178, 197, 211, 226] исследователи показали возможность расчета и построения линии тока, а также распределения скоростей и давлений по насыпному слою при заданном распределении порозности С.10С II условий входа в него. Примеры построения расчетных линий тока 11 изобар при заданной неравномерности распределения исрозности и равномерном входе потока в слой плоского канала [224 ] показаны на рис. 10.16. [c.279]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Величина В та же (5.24), что и для плоского канала. Здесь/о, Л -функщ1и Бесселя первого рода нулевого и первого порядков, [c.101]

Из (5.61) легко определить то предельное значение параметра 7 , начиная с которого следует учитывать влияние конечности интенсивности объемного теплообмена йу на уменьшение теплоотдачи от стенки канала к протекающему внутри проницаемой матрицы теплоносителю. Например, из условия, что отношение Nuf to/Nu t > снижается не более чем на малую величину 6, следует 7 > 2Nu / б для плоского и 7 > 4Nu /e для круглого каналов. Здесь зависит только от интенсивности [c.110]

Задача формулируется следующим образом. На участок длиной / плоского канала шириной 5 действует с обеих сторон постоянный внешний тепловой поток плотностью q. Сквозь канал прокачивается охладитель, средняя температура которого повышается за счет подогрева от начальной Го ДО t" на выходе. Необходимо найти величину расхода охладителя G и затрачиваемую на его прокачку мощность Жпри условии, [c.124]

Рассмотрим плоский канал (рис.1), нижняя стенка которого движется в направлении оси / как в положительном, так и в отрицательном направлевдят. Считаем, что стабилизированный поток жидкости движется Е ламинарном режиме, профиль скорости для которого известен, например, аз работы /11/, Предположим, что коэффициент теплопроводности жидкости от температуры не зависит. Расход жидкости и геометрические раз- [c.102]

Фотографический метод. Поскольку в любой данный момент времени в потоке воздуха содержится множество сферических частиц, измерение их турбулентных характеристик является весьма специфической задачей. Для ее решения применим фотографический метод последовательной съемки. Через верхнюю стенку канала вертикально вниз вдоль его оси пропускается плоский. луч света, ограниченный ще.лью шириной 1,6 мм. В качестве линейного источника света используется импульсная лампа высокоскоростного стробоскопа, обеспечивающего частоту вспышек 5000—8000 сек Световой поток коллимируется ци.линдри- [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...