Распределение теплоносителей

Сохранение относительного температурного распределения теплоносителя и стенки по длине твэла при изменении мощности и расхода проявляется при приведении этих выражений к безразмерной форме [c.139]

Гидравлические неравномерности. Неравномерность распределения теплоносителя по трубам и в межтрубном пространстве снижает эффективность теплообменника тем больше, чем меньше отношение температурного напора к подогреву теплоносителя (например, в жидкометаллических теплообменниках). [c.169]

Тепловой пункт служит для распределения теплоносителя по отдельным теплопотребляющим установкам и системам потребителя, а также для регулирования и учета отпускаемой теплоэнергии. Как было указано в 2-2, выбор схем присоединений потребителей производится на основании графика давлений (см. рис. 2-11). [c.171]

Высокие абсолютные значения температур теплоносителя и рабочего тела, а также значительные перепады по трактам на входе в ТА и на выходе из них (в АЭС с реакторами на быстрых нейтронах эти перепады достигают 200 °С и более) способствуют возникновению в узлах и элементах ТА существенных неравномерностей температурных полей и температурных деформаций. Неравномерность температурных полей по сечению ТА вызывается неравномерностью распределения расходов теплоносителей и возможной неоднородностью температуры теплоносителя на входе. Обеспечение равномерного распределения теплоносителя в большом объеме трубного пучка представляет собой сложную задачу и требует тщательной отработки подводящих устройств. Уменьшению неравномерности температурных полей по длине трубного пучка способствует увеличение длины трубного пучка по сравнению с его диаметром. [c.23]

Однако в промежуточном теплообменнике АЭС с реактором РРК принята обратная схема. Основанием для такого решения послужило стремление проектантов обеспечить более равномерное распределение теплоносителей в пучке и возможность более точной оценки гидравлических потерь по тракту первого контура [6]. Предполагалось, что выравнивание расхода в трубах повышается за счет большей доли линейного сопротивления самих труб по сравнению с входным участком, в межтрубном пространстве оно сокращается за счет участков бокового подвода и отвода теплоносителя. [c.51]

Конструкционные схемы теплообменников с выемным трубным пучком (для его замены по окончании ресурса или в случае выхода из строя трубок пучка) требуют бокового подвода и отвода теплоносителя из межтрубного пространства. Причем самым неблагоприятным вариантом для равномерного распределения теплоносителя является боковой подвод потока из свободного объема на активную часть вертикального пучка при общем продольном течении потока. [c.55]

Рис. 2.9. Вариант коллектора с дросселирующей решеткой для распределения теплоносителя в трубах пучка / — центральная подводящая труба 2 — коллектор 5 — дросселирующая решетка 4 трубная доска

Рис. 2.10. Вариант коллектора с направляющими устройствами для распределения теплоносителя в трубах пучка

Для более равномерного распределения теплоносителя в межтрубном пространстве по периметру и по глубине поток на входе в пучок перераспределяется наклонной перфорированной решеткой. Компенсация температурных деформаций центральной трубы, которая жестко не связана с верхней трубной доской, осуществляется при помощи сильфона, расположенного в верхней части теплообменника [141. [c.100]

Качество распределения теплоносителя в межтрубном пространстве н в трубах ТА является важной характеристикой, которая оценивается при проектировании и устанавливается при экспериментальной отработке теплообменника. Самое простое — чисто равномерное — распределение теплоносителя часто неосуществимо из-за конструкционных особенностей аппаратов (бокового подвода и отвода теплоносителя), из-за локальных нарушений геометрии 220 [c.220]

Чтобы обеспечить достаточную равномерность распределения теплоносителя по ТА, необходимо уменьшать параметры коллекторов до величины [c.222]

При испытаниях полномасштабной модели (квадранта теплообменника) было установлено, что распределение теплоносителя в межтрубном пространстве удовлетворительное, а потери давления не превышают допустимых значений. [c.259]

Управление гидравлическими режимами таких сложных СЦТ заключается в оптимальном распределении теплоносителя между различными потребителями в нормальных и аварийных ситуациях. [c.15]

Характерный класс аппаратов представляют шахтные многозонные печи, широко используемые в процессах изготовления и регенерации катализаторов в химической и нефтехимической отраслях промышленности. На рис. 4.4.11 представлена такая печь для производства гранулированных ванадиевых катализаторов. Она состоит из нескольких отдельных прямоугольных секций 4, скрепленных между собой болтами. Печь имеет несколько температурных зон (в рассматриваемом случае - пять) I - сушки (две секции), II и III - нагрева (по одной секции в каждой зоне) IV - прокалки (две секции) V - охлаждения (две секции). Каждая секция состоит из трех камер распределения теплоносителя или охлаждающего воздуха, технологической, в которой протекают собственно технологические процессы, и сборной. В зависимости от конкретных условий работы, каждая из камер может быть изготовлена из разных конструкционных материалов. [c.433]

Для тепловых пунктов на которые пар от ТЭЦ приходит влажным, а установить поправочный коэффициент на влажность экспериментально не представляется возможным, этот коэффициент определяется по балансу распределения теплоносителя за полные календарные рабочие сутки по следующей формуле [c.137]

Распределение теплоносителей между трубками и межтрубным [c.23]

Устранение термических напряжений можно произвести путем использования изогнутых, в частности, У-образных трубок (фиг. 12, ж и фиг. 5, а). В этом случае каждая трубка может самостоятельно удлиняться. Во всех же ранее рассмотренных конструкциях с прямыми трубками возможна неодинаковая температура трубок даже в одном ходе (в случае неравномерного распределения теплоносителей, накипи на отдельных трубках), а следовательно, и появление напряжений. Данная конструкция проще предыдущей, так как отсутствует вторая камера, но некоторые усложнения возникают при изготовлении, вследствие наличия гнутых трубок с разными радиусами закруглений, а в эксплуатации —при смене поврежденных трубок. Применение изогнутых трубок допускается лишь при теплоносителях, не вызывающих загрязнения. [c.30]

Распределение потоков в параллельно включенных участках 89—90 Распределение теплоносителей 23—24 Разрыв трубки 168 [c.421]

Установив вид и параметры теплоносителя, число и тип котлов, составляют тепловую схему котельной, которая представляет собой схему движения и распределения теплоносителя в ее пределах. Для паровой и пароводогрейной котельной (рис. УП.1 и VII.2) это схема движения и распределения воды и пара для водогрейной котельной (рис. VII.3) — схема движения и распределения холодной и горячей воды. [c.145]

При большой площади КСЭ отдельные его модули соединяются между собой по параллельно-последовательной схеме, образуя массив или поле КСЭ. Эффективность поля КСЭ практически всегда ниже КПД отдельного модуля из-за теплопотерь соединительных трубопроводов, неравномерности распределения теплоносителя, тепловой инерции и т. п. [c.184]

При использовании капиллярной структуры с аксиальными канавками любой геометрии необходимо предусматривать соединение канавок между собой по периметру трубы, так как в противном случае при наземной горизонтальной работе трубы неравномерное распределение теплоносителя по канавкам приводит к появлению горячих пятен на поверхности корпуса в зоне нагрева. [c.40]

Тепловая схема представляет собой схему движения и распределения теплоносителя в пределах котельной для паровой котельной это схема движения и распределения воды и пара, для водогрейной — движения и распределения холодной и горячей воды. [c.250]

Рис. 12.1. Распределение температуры при передаче теплоты между двумя теплоносителями через плоскую стенку

Распределение расхода fl, 3, 4, 14, 22—24, 26, 33, 39, 52, 57, 64, 66, 78, 94], Распределение теплоносителя по каналам реактора осуществляется из общего входного (раздающего) коллектора. Выходной (собирающий) коллектор отводит теплоноситель из реактора в петли первого контура. Во входном коллекторе теплонсситель движется с отбором расхода по пути в каналы реактора. В выходном коллекторе движение теплоносителя происходит с присоединением расхода по пути из каналов активной зоны. На эти элементы гидравлического тракта накладываются следующие требования 1) незначительное изменение статического давления по ходу потока в противном случае возрастают гидравлические неравномерности в каналах активной зоны 2) отсутствие вихреобразовання и больших неравномерностей профиля скорости. При наличии вихрей и сильных неравномерностей в коллекторах не только увеличиваются неравномерности в распределении расхода, но и появляются пульсации расхода в каналах реактора. [c.115]

Теплогидравлика ТВС и активной зоны с некипящим теплоносителем [11, 14, 16, 43, 44, 55, 56, 58, 61, 69, 70, 73, 74, 77, 80—82, 93, 96]. При расчете температурного поля в ТВС и в активной зоне реактора необходимо учитывать распределение теплоносителя по каналам активной зоны и распределение тепловыделения но твэлам и ТВС. Математическая модель теплопереноса в активной зоне строится на основе уравнения сохранения энергии. Проектные расчеты служат цели выбора оптимального варианта реактора, поверочные—цели доказательства всесторонней его обоснованности. [c.143]

Характерные особенности подвода теплоносителя в межтрубное пространство имеют промежуточные теплообменники АЭС с реакторами на быстрых нейтронах. При баковой компоновке первого контура, когда теплообменники погружены в натрий (см. рис. 2.8), наиболее простым и компактным способом подвода, обеспечивающим минимальные гидравлические потери, является истечение натрия из-под уровня в трубный пучок через окна, расположенные в корпусе. Условия подвода теплоносителя по периметру этих теплообменников неоднозначны, затруднен подвод со стороны стенки бака. Выравнивание потока в этом случае возможно за счет переменной площади сечения входных окон. Такое решение использовано в теплообменниках АЭС с реакторами БН-600 (см. рис. 3.22). Однако следует иметь в виду, что при недостаточном превышении уровня над входными окнами в таких подводах не исключена возможность захвата газа теплоносителем, который может привести к снижению эффективности теплообмена в теплообменнике и активной зоне, а также к кавитации насосов. Поэтому-необходим корректный учет возможности захвата газа во всех нормальных, переходных и аварийных режимах АЭС. Подводящее устройство, исключающее захват газа, а также повышающее стабильность распределения теплоносителя по периметру в щироком диапазоне расходов по сравнению с распределением в окнах с переменным сечением, применено в промежуточном теплообменнике АЭС Феникс (см. рис. 3.29). [c.57]

Подводя итоги, можно утверждать, что боковой подвод теплоносителя в межтрубное пространство приводит к весьма сложной картине продольно-поперечного течения и неравномерной раздаче потока в пучке. Укрупнение размеров ТА обостряет проблему равномерного распределения теплоносителей в пучке. Учитывая, что распределение теплоносителя в межтрубном пространстве определяет температурную деформацию труб, эффективность теплопередающей поверхности, влияет на гидравличеекое сопротивление и вибрационные характеристики, при проектировании следует исходить из необходимости глубокого теоретического и экспериментального исследований гидравлических особенностей течения теплоносителя в ТА, особенно на входных и выходных участках. Без [c.61]

Греющий теплоноситель после промежуточного теплообменника поступает во входной газовый коллектор, обеспечивающий равномерное распределение теплоносителя в трубном пучке, и движется в межтрубном пространстве сверху вниз. Питательная вода подается в теплообменные трубы в нижней части трубного пучка и движется внутри них вверх. Подъемное движение пароводяной смеси в теплообменных трубах способствует хорошей гидродинамике и устойчивой работе ПГ. Движение греющего теплоносителя и рабочего тела осуществляется противоточно по всей длине теплообменных труб. При этой схеме циркуляции температура металла по наружной поверхности трубы (на участке входа гелия в трубный пучок) может достигать 630 °С при перепаде температуры по толщине стенки 46 °С в номинальных режимах. Температура трубы в этом месте может быть снижена организацией прямоточной схемы движения гелия и пара на участке пароперегрева (по расчетным оценкам примерно на 140 С), но при этом перепад температуры по толщине стенки увеличивается до 105 °С. Кроме того, организация прямотока на пароперегревательном участке усложняет конструкцию ПГ, так как необходимы дополнительные перекидки теплообменных труб. Учитывая также, что при этом увеличивается площадь необходимой теплообменной поверхности ПГ на 7 % и соответственно повышаются потери давления пароводяной смеси, приняли про-тивоточную схему движения на всем протяжении трубного пучка. [c.116]

Некоторое влияние на распределение теплоносителя в межтрубном пространстве оказывает вид эпюр входной и выходной скорости в боковых окнах. Характер этих эпюр зависит от конструкции предвключенного и ниже следующего участков. [c.211]

При мауематическом моделировании тепловых сетей как элемента СЦТ наиболее разработанными являются модели, служащие для распределительной задачи (распределения теплоносителя по зданиям района). Подробный обзор математических моделей потокораспределения теплоносителя, применяемых при описании гидравлических режимов тепловых сетей, в основе которых лежат законы Кирхгофа, приведен в [55, 25]. [c.81]

Экономия затрат за счет прогнозирования теплового потребления и оперативного поддержания заданных оптимальных режимов работы тепловых сстей. По прогнозу теплопотребления рассчитывается оптимальное распределение теплоносителя и напоры в представительных узл хх. [c.199]

В разборных конструкциях теплообменников типа "труба в трубе обеспечивается компенсация деформаций теплообменных труб. На рис. 4.1.24 показан разборный многопоточный теплообменник типа труба в трубе , напоминающий кожухотрубчатый теплообменник U-образного типа. Аппарат состоит из ко-жуховых труб 5, развальцованных в двух трубных решетках средней 4 и правой 7. Внутри кожуховых труб размещены теплообменные трубы 6, один конец которых жестко связан с левой трубной решеткой 2, а другой может перемещаться. Свободные концы теплообменных труб попарно соединены коленами 8 и закрыты крышкой 9. Для распределения потока теплоносителя по теплообменным трубам служит распределительная камера 1, а для распределения теплоносителя в межтрубном пространстве - распределительная камера 3. Пластинами 11 кожуховые трубы жестко связаны с опорами 10. [c.377]

Тепловая схема установки основана на естественной циркуляции теплоносителя. Нагретая в реакторе вода поднимается по вертикальному трубопроводу в расширительный бак верхнего корпуса давления и распределяется между тремя коллекторами, расположенными под углом 120° друг относительно друга. Далее вода поступает к секциям термогенератора, проходя при этом систему специальных дросселируюш,их отверстий, обеспечиваюш,их равномерное распределение теплоносителя между сборками генератора. Теплоноситель, охлажденный до 324° С (до 302° С в конце срока службы), поступает по трем трубам обратно в активную зону. Длительность цикла приблизительно 50 сек. [c.247]

В настоящее время основным методом распределения теплоносителя между отдельными потребителями является метод массового диафрагмирования систем теплопотребления на вводах и у отдельных теплоприемников. Регулирование температуры воды для систем отопления, в жилых и общественных зданиях производится путем подмещивания. к высокотемпературной воде из тепловой сети воды из обратного трубопровода. При этом в качестве подмешивающего устройства наибольшее распространение имеют водоструйные элеваторы, сопла которых рассчитаны на пропуск заданного расхода сетевой воды при определенном расчетном располагаемом напоре на тепловом вводе. [c.342]

В последние годы в жилищно-гражданском строительстве широко применяются бесчердачные крыши. В этом случае устройство систем отопления с верхней разводкой затруднительно, поскольку из-за отсутствия чердака горячие магистрали приходится размещать под потолком верхнего этажа в помещениях, что усложняет как устройство самих магистралей, так и их эксплуатацию. Возможно при этом применение двухтрубных систем с нижней разводкой, какие обычно в большей части и применялись. Однако двухтрубные системы как с верхним, так и с нижним распределением теплоносителя не обеспечивают устойчивого теплового режима в помещениях, ими обслуживаемых, что является з-начи-тельным их недостатком. Однотрубные системы имеют яучший показатель тепловой устойчивости. В то же [c.23]

Аналогичный вывод был получен при анализе опыта эксплуатации реактора Энрико Ферми [7]. Промежуточные теплообменники натрий—натрий не обеспечили расчетного теплосъема. Замеренный коэффициент теплопередачи в трех ПТО оказался в пределах 2700- -3550 Вт/(м -К) при расчетном значении 8250 Вт/(м -К) [8]. В качестве наиболее вероятной причины расхождения между эксплуатационными и проектными значениями коэффициента теплопередачи авторы работы [7, 8] считают плохое распределение теплоносителя. В подтверждение этого приводятся результаты экспериментального исследования гидравлических характеристик теплообменников. [c.146]

Подчеркнем, что эта формула справедлива лишь для равномерного распределения теплоносителя по обеим сторонам змеевика (М1 = М2). Если и у и2, то зпаче- [c.167]

Рис. 9.1. Распределение скоростей и температур теплоносителя около вертикальной тепло-отдаюшей поверхности при естественной конвекции

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...