Контроль процесса св рки

Таким образом, рост пористой (незащитной) пленки контролируется скоростью химической реакции окисления металла (кинетический контроль процесса) и протекает во времени по линейному закону. [c.46]

Если стадии б и е в этом сложном процессе окисления металла протекают параллельно и одна из них проходит значительно быстрее другой, то второй стадией можно пренебречь. Все остальные стадии процесса окисления металла, а в некоторых случаях также стадии б и е (см. 5) протекают последовательно и взаимосвязаны. Установившаяся суммарная скорость этого сложного процесса, который состоит из нескольких простых последовательных и параллельных стадий, обычно определяется скоростью самой заторможенной последовательной или наиболее быстрой параллельной стадии, или иногда скоростями нескольких стадий, т. е. имеют место различные виды контроля процесса. [c.47]

Существует ряд теорий, объясняющих эти законы роста пленки на основании контроля процесса окисления переносом ионов или электронов в тонких пленках по механизмам, отличающимся от диффузного механизма. [c.48]

Логарифмический закон роста окисной пленки (80) для случая контроля процесса окисления металла переносом электронов через окисный слой путем туннельного эффекта был получен впервые П. Д. Данковым (1943 г.). П. Д. Данков полагал, что в начальной стадии окисления туннельный эффект настолько [c.55]

При чисто диффузионном контроле процесса, когда, например, весь поступающий в зону реакции кислород успевает прореагировать с металлом, накапливания кислорода на внутренней поверхности пленки не происходит, т. е. с О, и уравнение (88) принимает следующий вид [c.57]

При смешанном диффузионно-кинетическом контроле процесса окисления металла в уравнении (88) с Ф Q. Для установившегося процесса скорость химической реакции и скорость диффузии равны учитывая уравнения (71) и (88), можно написать [c.63]

Законы (113) и (116) могут быть обусловлены и смешанным контролем процесса внутренней (транспорт реагентов через пленку продукта коррозии металла) и внешней (транспорт окислителя из объема коррозионной среды к поверхности этой пленки) массо-передач при соизмеримости их торможений, которое обнаруживается по влиянию скорости движения газовой среды в определенном ее интервале на кинетику окисления некоторых металлов при достаточно высокой температуре (рис. 38 и 39). [c.65]

Все эти напряжения могут вызывать механическое разрушение защитных пленок на металлах с соответствующим ухудшением или полной потерей их защитных свойств. Это вносит значительные осложнения в простейшие законы окисления металлов (рис. 47) и часто приводит к замене диффузионного контроля процесса окисления металла диффузионно-кинетическим или кинетическим контролем, т. е. к переходу от окисления металла по [c.76]

Растрескивание при сдвиге (рис. 49, д) характерно для пленок, обладающих большой адгезией к металлу и сравнительно малой прочностью. Этот вид разрушения, не ведущий к удалению пленки на большом участке поверхности, обычно не вызывает резкого увеличения скорости окисления металла, но способствует переходу от чисто диффузионного контроля процесса (параболический закон роста окисной пленки) к диффузионно-кинетическому контролю (сложно-параболический закон роста пленки). [c.79]

Эта опытная закономерность вместе с наблюдаемым линейным окислением указывает на контроль процесса скоростью реакции на межфазовой границе. [c.132]

Уравнения для смешанной кинетики (диффузионно-кинетического контроля процесса) имеют более сложный вид. [c.211]

Концентрационная поляризация всегда имеет место при электрохимических электродных процессах, увеличивая значение поляризации данного процесса на меньшую или большую величину (AV > ДУэ = х), а часто (при высоких, близких к 1д плотностях тока) определяет суммарную скорость процесса диффузионный контроль процесса). [c.212]

Пленки вторичных труднорастворимых продуктов коррозии заметно затрудняют диффузионные процессы (толщина таких пленок является часто дополнительной толщиной диффузионного -слоя), увеличивая их роль в общем торможении процесса и способствуя часто наступлению диффузионного контроля процесса. [c.216]

Таким образом, в условиях контроля процесса коррозии металлов диффузией кислорода природа катодных и анодных участков и омическое сопротивление электролита не влияют существенно на скорость процесса. [c.244]

Характер влияния температуры на скорость электрохимических проц-ессов определяется температурной зависимостью константы скорости электрохимической реакции [при кинетическом контроле процесса — см. уравнения (370) и (371)1 или коэффициента диффузии [при диффузионном контроле процесса — см. уравнения (417) и (418)1, которая выражается одним и тем же экспоненциальным законом (242). [c.353]

Эффективная энергия активации при концентрационной поляризации, т. е. при диффузионном контроле процесса, представляет собой энергию активации вязкого течения раствора, которая для разбавленных водных растворов близка к энергии активации вязкости воды (табл. 50). [c.353]

Движение морской воды влияет на скорость диффузии кислорода, что приводит к росту скорости коррозии металлов до некоторого предела с увеличением скорости движения воды (см. рис. 250). Одновременно с ростом скорости движения морской воды увеличивается доля кинетического контроля процесса, т. е. роль перенапряжения ионизации кислорода. [c.399]

Наиболее простой вид имеет поляризационная диаграмма в случае, когда не тормозится ни анодный, ни катодный процесс (рис. 19, а). Разность потенциалов между действующими анодом и катодом остается постоянной во времени, а величина коррозионного тока определяется омическим сопротивлением цепи. Это — случай омического контроля процесса. [c.50]

Только в случае коррозионных пар, имеющих достаточную большую протяженность (например, почвенная коррозия трубопроводов, коррозия под действием контакта в трубе и т. п.), приходится наряду с поляризационными характеристиками катода и анода учитывать также и омический фактор. Зная величину омического сопротивления коррозионных элементов, можно решать количественные вопросы о соотношении между торможением процесса коррозии омическим фактором и ранее рассмотренным анодным и катодным торможением, т. е. о соотношении между омическим, анодным и катодным контролем процесса. [c.53]

С момента появления первых термометров сопротивления и работы Каллендара по платиновым термометрам термометрия по сопротивлению претерпела существенные изменения. Наряду с классическими платиновыми термометрами сопротивления, применяемыми для измерений с большой точностью и во все возрастающем диапазоне температур, в настоящее время в промышленном масштабе используются проволочные элементы из платины, меди или никеля, а также печатные толстопленочные платиновые элементы. В диапазоне комнатных температур хорошо зарекомендовали себя точные и недорогие термисторы. В научных исследованиях при низких температурах используются термометры сопротивления с чувствительными элементами из сплава родия с железом, германия, углерода и стекло-углерода. Во многих случаях промышленных применений термометры сопротивления как основной инструмент контроля процесса вытесняют термопары. При температурах ниже 700 °С большинство промышленных термометров сопротивления сейчас более компактны и надежны, чем термопары. Кроме того, все более широкое применение микропроцессоров в составе приборов позволяет быстрее и эффективнее, чем было возможно прежде, использовать информацию, содержащуюся в сигнале от термометра. [c.186]

ПОДГОТОВКА и КОНТРОЛЬ ПРОЦЕССА ВЫТЕСНЕНИЯ [c.29]

Из рассмотрения рис. 5.5 и 5.6, а также (5.4) следует, что, например, при исследовании охлаждения влажных продуктов не требуется никаких поправок к паспортному коэффициенту. При умеренном замораживании продукта до температуры — 20 °С поправка не превышает 2 %, и лишь при глубоком замораживании поправочный коэффициент существенно отличается от единицы. То же относится и к условиям тепловой обработки продуктов. Исследование и контроль процессов нагрева до 100 °С первого периода сушки и выпечки, обжарки и варки колбасных изделий и т. п., проводится без поправок к паспортному коэффициенту датчика, и только при повышении рабочей температуры до 150...180°С появляется в этом необходимость. [c.108]

Контроль процесса изготовления форм и стержней, сборки литейной формы проводится на всех этапах технологического процесса. В зависимости от сложности и требуемой точности отливки на каждом этапе применяется свой объем и свои методы контроля. [c.86]

Для контроля процесса горения топ лив и определения степени полноты его сгорания и избытка воздуха осуществляется анализ продуктов сгорания топлива с помощью прибора — газоанализатора. [c.148]

Контроль процесса сварки. Остывание наплавленного металла приводит к образованию температурных напряжений, которые в случае возникновения трещин скачкообразно уменьшаются (рис. 117). Образование пор и внутренних включений также приводит к изменению внутренних напряжений. Оба явления сопровождаются появлением сигналов эмиссии. По активности, пиковой амплитуде и энергии эмиссии можно судить о характере и величине дефекта. Сигналы эмиссии можно использовать для управления технологическими параметрами процесса сварки. [c.320]

Пуск агрегата осуществляется с центрального щита путем автоматического или дистанционного управления с контролем процесса пуска турбины на местном щите. К пуску агрегата приступать можно только после внешнего осмотра и проверки основного и вспомогательного оборудования. Если все оборудование и коммуникации в полном порядке, в работу включают масляную систему. Перед пуском температура масла в баке должна быть не ниже 30—35° С. Для этого заблаговременно включается стационарный подогреватель масла. Охлаждение масла начинается после того, как его температура достигнет 45° С. [c.241]

Окисление дисаерсноупрочненных материалов на воздухе протекает во времени по степенному закону (П6), близкому к параболическому (/г 2), и соответствует контролю процесса окисления диффузией реагентов через окалину. Отклонения от этого закона могут быть как в сторону уменьшения самоторможения процесса окисления во времени п < 2), что обусловлено частичным растрескиванием (Си + 5—10% MgO и др.) или испарением обра-зуюш,ейся окалины (Мо + Ок при 1000° С и др.), так и в сторону увеличения самоторможения процесса окисления (я > 2 или логарифмический закон) в связи с установлением иного контроля процесса, в частности образованием микрополостей на границе раздела материал —окалина, эффект которого находится в соответ- [c.109]

Жаростойкость дисперсноупрочненных композиций зависит также от метода их получения (повышают жаростойкость методы получения композиций, обеспечивающие меньшую степень коагуляции частиц упрочняющих окислов в металлической матрице), пористости композиций (которая снижает жаростойкость), температуры (которая не-только повышает скорость окисления, но и изменяет стабильность упрочняющих окислов в металлической матрице, механизм их попадания в окалину, а также механизм и характер контроля процесса окисления), температуры спекания композиций, изменения летучести окалины, отслаивания окалины и др. [c.111]

Если условия контактной коррозии металлов таковы, что суммарная анодная кривая пересекается с суммарной катодной кривой ( к)обр кс в области значительной зависимости последней от перенапряжения катодного процесса (перенапряжения ионизации кислорода), например в точке 1, то нетрудно заметить, что величина суммарного коррозионного тока Г (который полностью или большая часть его приходится на основной металл) определяется ходом суммарных катодной (в основном) и анодной кривых. Суммарные же величины отличаются от кривых основного (анодного) металла на величину соответствующих токов металла катодного контакта, которые определяются ходом катодной (в основном) и анодной кривых этого металла. Ход катодной кривой металла катодного контакта определяется катодной поляризуемостью его катодных участков Рк, и величиной поверхности этих участков Skj, а ход анодной кривой этого металла — его обратимым электродным потенциалом в данных условиях (V a.)oep. анодной поляризуемостью его анодных участков Ра, и величиной поверхности этих участков Чем положительнее значения (УмеХбр> тем меньше его анодные функции при контакте с другим металлом и больше катодные функции. Таким образом, эффективность ускоряющего действия металла катодного контакта на коррозию основного металла зависит от природы металла катодного контакта [его обратимого электродного потенциала в данных условиях (Каг)обр. поляризуемости электродных процессов Ркг и Рзг и соотношения 5к. Sa J и его поверхности 5а. При этом в условиях преимущественного катодного контроля процесса коррозии главную роль будут играть (Ка обр. Skj и Рк2- [c.360]

Для контроля процесса вытеснения автор использовал метод, основанный на анализе отбираемых в процессе вытеснения проб жидкости при выходе ее из образца породы с последующим определением ряда их физических свойств (коэффициента преломления, кинематической вязкости и поверхностного натяжения на границе двух жидкостей) Этот контроль осуществлялся при помощи предварительно построенных тарировоч-ных кривых, выражавших зависимость определяемых вышеуказанных физических параметров от процентного соотношения смешивающихся фаз в пробе. [c.8]

Контроль процесса вытеснения из пористых сред взаммоемешивающихся. жидкостей предопределяет качественность результатов всего исследования. [c.32]

Для контроля процессов наводороживания в условиях воздействия наа трубопроводы и оборудование сероводородсодержащнх продуктов добыч используют водородные зонды. Они подразделяются по устройству, способу-установки, методу измерения продиффундировавшего водорода и т. п., но общим для большинства из них является наличие искусствеппо созданной не-сплошностп в металле, в которую должен проникать водород. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...