Стенки - Напряжения

При изменении толщины стенки цилиндра напряжение о, остается сжимающим и плавно изменяется по гиперболическому закону от значения —Pi у внутренней поверхности до значения —у наружной (рис. 456, а). [c.457]

Отрежем плоскостью / часть балки с грузом и посмотрим на отсеченную часть со стороны заделки — увидим сечение, показанное на рис. VI.25, б. В вертикальной стенке касательные напряжения определяются по формуле Журавского (VI. 16). [c.159]

Задача 28J Цилиндрический баллон, высота которого равна Я, а внутренний диаметр d, наполнен газом под давлением рН/м . Толщина цилиндрических стенок баллона а. Определить испытываемые этими стенками растягивающие напряжения в направлениях 1) продольном и 2) поперечном (напряжение Д Q равно отношению растягивающей силы к площади поперечного сечения), считая aid малым. [c.60]

Это значит, что для цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки радиальное напряжение в любой точке равно окружному (рис. 316) и при отсутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянии чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находятся [c.282]

При диагностировании технического состояния длительно проработавшего оборудования анализ механизмов повреждений и выявлений определяющих параметров технического состояния обследуемого аппарата должен включать оценку фактической нагруженности основных элементов объекта в соответствии с требованиями НТД фактической геометрии и толщины стенок, концентраторов напряжений и дефектов результатов исследования напряженно-деформированного состояния (НДС), полученных при диагностике и экспертного обследования установления механизмов образования и роста обнаруженных дефектов и повреждений металла, возможных отказов вследствие их развития параметров технического состояния аппаратуры (и их соответствие требованиям НТД) и проектной документации. Если есть отклонения, то необходимо выполнить работы по установлению определяющих параметров технического состояния. Завершает перечисленные этапы заключение о необходимости дальнейших экспериментальных исследований НДС характеристик материалов, уточненных расчетов и оценки ресурса безопасной эксплуатации аппарата. [c.333]

В стенке касательные напряжения направлены вертикально, в полках— горизонтально — в противоположные стороны. Эпюра распределения касательных напряжений по сечению н их направление показаны на рисунках б) и в). [c.139]

При действии высокого внутреннего давления используют трубы, составленные путем прессовой или горячей посадки, из двух и более цилиндров. Прочность соединения цилиндров и возникновение в их стенках начальных напряжений обусловливается тем, что внутренний диаметр охватывают,его цилиндра делается меньше наружного диаметра охватываемого цилиндра на величину натяга А (рис 209). [c.360]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Радиальное напряжение сгг У внутренней поверхности равно -р, а у внешней - нулю, независимо от толщины цилиндра. Таким образом, мы видим, что для цилиндра с малой толщиной стенки окружные напряжения распределены по толщине почти равномерно, а радиальные - малы по сравнению с окружными в той же мере, в какой толщина i мала по сравнению с радиусом. [c.386]

Это значит, что для цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки радиальное напряжение в любой точке равно окружному (рис. 9.8), и при отсутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянии чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находятся в обратно пропорциональной зависимости от квадрата радиуса г. Если принять, например, г = 4а, то в точках, расположенных на таком расстоянии от оси, напряжения составляют всего 1/16 максимальных. Следовательно, когда можно довольствоваться точностью расчетов в пределах 5... 6 % (практически большая точность и недостижима, хотя бы из-за упругих несовершенств материала), то цилиндр с отношением Ь/а > 4 можно уже рассматривать как имеющий бесконечно большую толщину стенки. Существенно, что при этом мы совершенно не связаны с формой внешнего контура. Если все точки внешнего контура удалены от оси внутреннего отверстия более, чем на 4а, то форма внешнего контура оказывает влияния на распределение напряжений. Расчет упругих тел, таких, например, как на рис. 9.9, сводится, очевидно, к схеме цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки. [c.387]

О, т. е. на стенке касательное напряжение обращается в нуль. На участке же за точкой С под действием положительного градиента давления возникает возвратное движение, как показано на рис. 158, б. [c.304]

Действие этой центробежной силы совершенно эквивалентно действию внутреннего давления. Поэтому в кольцевом волокне стенки возникает напряжение растяжения (см. 7.37 ) о = рц . Как видим, в этом примере динамическое напряжение ст найдено методами кинетостатики упругого тела. Также находят напряжение, возникающее в ободе маховика, шкива или зубчатого колеса при их быстром вращении. [c.219]

В горизонтальных полках и вертикальной стенке касательные напряжения будут изменяться по закону параболы. Для точек на линиях 1—2 и 11—12 напряжения равны нулю. Для точек на линии 3—4 и 9—10 [c.237]

Пускатели включаются в сеть через клеммную колодку КЗ-КИ, находящуюся на боковой стенке пульта. Напряжение, снимаемое с автотрансформатора Тр , измеряется вольтметром ИП . Изменение пределов измерения вольтметра и подключение его к различным плечам автотрансформатора осуществляется с помощью переключателей Bg и б,. Ток, протекающий в цепи образца, контролируется амперметром ИП . [c.168]

Эти формулы получены в предположении относительной малости толщины стенки образца. Напряжениями Оуу, пренебрегают и принимают, что внутреннее давление действует только на боковые стенки образца. [c.8]

Поперечную, силу Q принимают равномерно распределённой между заклёпками вертикальной стенки. Определение напряжений в заклёпке от равнодействующего усилия находится по указаниям в гл. V. [c.871]

Для очень тонких стенок тепловые напряжения [c.67]

В многослойной стенке кольцевые напряжения на внутренней поверхности всегда несколько больше вследствие наличия зазоров между слоями, а на наружной поверхности стенки — соответственно меньше, чем в аналогичном однослойном сосуде. Более существенные отклонения в напряженном состоянии в многослойной стенке наблюдаются в районе кольцевых сварочных швов. Вследствие более высокой податливости многослойной стенки относительно кольцевого шва возникают изгибающие напряжения, которые приводят к увеличению осевых напряжений в его корне. Результаты исследований более 30 многослойных сосудов диаметром от 500 до 1000 мм различных по конструкциям и материалам подтвердили решающее влияние контактной податливости и плотности прилегания слоев на напряженное состояние многослойных сосудов. Впервые с учетом контактной податливости были разработаны методики расчета напряжений в многослойной стенке [6], в том числе выполненной с натягом [11], и в зоне кольцевого шва, соединяющего две многослойные обечайки [12]. Поскольку при первичном нагружении внутренним давлением в некоторых слоях возникают пластические деформации, то нами были разработаны методики расчета напряженно-деформированного состояния многослойной стенки [13, 14] и кольцевого шва [15J при упругопластической работе. [c.40]

Для полного снятия остаточных напряжений необходимо, чтобы в нагруженном состоянии среднее по толщине стенки значение напряжения в шве было той же величины. [c.85]

Здесь и в дальнейшем к, j — порядковые номера слоев дискретизации по радиусу и времени Ai, Дг, — шаги дискретизации по времени и радиусу сте — широтное напряжение Ei, v — обобщенные упругие константы, аналогичные приведенным в работе [3] N — параметр (в случае N = i — цилиндрическая труба) Pi — плотность материала г-го слоя. [c.250]

Следует, по возможности, усиливать сечения и толщины стенок в напряженных местах, устранять острые углы, сглаживать резкие переходы в сечениях, избегать конфигураций, опасных для возникновения концентрации напряжений. [c.100]

Предположим, что для предотвращения утонения стенки дница в процессе штамповки необходимо поддерживать в точках касания К (наиболее опасные с точки зрения утонения стенки дница) напряженное состояние, соответствующее отношению б о/ф, =/ >. Тогда из [c.49]

Для промежуточных расчетных температур стенки допускаемые напряжения определяют линейной интерполя1щей с округлением результатов до 0,5 МПа в сторону меньшего значения. [c.96]

Анализ включает оценку фактической нагруженности основных элементов аппарата в соответствии с требованиями НТД фактической геометрии и толщины стенок, концентраторов напряжений и дефектов результатов исследования напряженно-деформированного состояния (НДС), полученных при функциональной диагностике и экспертном обследовании установление механизмов образования и роста обнаруженных дефектов и повреждений, возможных отказов вследствие их развития оценку параметров технического состояния аппаратуры (их соответствие требованиям нормативно-технической и проектной документации, а по наличию отклонений от требований НТД установле)1ия определяющих параметров технического состояния) заключения о необходимости дальнейших уточненных расчетов и экспериментальных исследований напряженнодеформационного состояния, характеристик материалов и оценки остаточного ресурса в случае отсутствия повреждений, влияющих на параметры технического состояния аппаратуры. [c.167]

Значение 6 можно представить в виде суммы пластического и деструкционного (разрушающего) удлинения. Пластическая деформация обусловлена дислокациями и сдвигом. Деструкция означает возникновение в материале несплошно-стей. Отношение напряжений деструкции ад и для многих пластичных сталей близко к единице Кд = ад/Ов 1,0. Чем больше Кд, тем качественнее сталь. [c.283]

Особую специфику имеет расчет на прочность предварительно напряженных конструкций (см.рис. 2.1., п.п. 2). Это вызвано тем, что кольцевые усилия воспринимаются оболочкой совместно с обмоткой, а продольные усилия — только оболочкой, в связи с этим двухосность нагружения стенки предварительно напряженной оболочки варьируется в зависимости от параметров навиваемого бандажа (толщины обмотки и усилия натяжения). Для рассматриваекюго случая в /69/ получены формулы Д1Я определения напряжений в стснке оболочки [c.84]

С учетом (3.93) и (3.92) величина показателя дву хосности в стенке предварительно напряженной оболочковой констрл кции определяется выражением [c.184]

Допустим, что цилиндрическая трубка находится под действием равномерного осевого растяжения и кручения (рис. 10.4). Екли трубка имеет достаточно тонкую стенку, то напряженное состояние в ней можно считать плоским. Нормальное напряжение и касательное т находятся из выражений [c.297]

Рассмотрим теперь поперечное сечение, представляющее собой трехсвязный тонкостенный профиль (рис. 7,31), у которого в пределах каждого участка толщина стенки постоянна. Обозначим на участке AB толщину стенки бц напряжение т , длину средней линии Li, на участке AD — бг, Т2, Li, а на участке АС — 63, Tj, L3. [c.190]

Timax получаем из Ti при т] = 6/2. По толщине стенки касательное напряжение распределяется по линейному закону н обтекает контур поперечного сечення. [c.313]

Подобно изложенному выше, можно вывести уравнение динамического равновесия для выделенного отсека внутри трубы, радиус которого г меньше радиуса трубы /"о (штриховая линия на рис. 84), подставив в уравнение равномерного движения (171) вместо напряжения вблизи стенки То напряжение сил сопротивления между соприкасаюш,имися поверхностями жидкости т, действующее на цилиндрическую поверхность радиусом г, т. е, [c.137]

Таким образом, построение определяющих уравнений состояния требует установления функциональной связи между процессами нагружения и деформирования с учетом истории нагружения и основано на экспериментальном исследовании связи процессов нагружения и деформирования при одном напряженном состоянии (растяжение, сжатие или сдвиг) связи и нттс и в и о сте й напряжений и деформаций с учетом влияния уровня средних напряжений " анизотроми уТГр чн Ш Я зявистг-мости от пути предшествующего нагружения (см. рис. 1). Связь процессов нагружения и деформирования наиболее надежно определяется по результатам квазистатических испытаний, как правило, на растяжение — сжатие или кручение (сдвиг) путем сопоставления мгновенных значений напряжений и деформаций, характеризующих состояние определенного объема материала. [c.12]

Общие соотношения, связывающие распределение скорости с трением потока в гладких и шероховатых трубах, известны. По всему сечению трубы, за исключением ламинарного слоя, свойства турбулентного потока не зависят от параметров стенки. Касательное напряжение на стенке xw можно получить из эмпирической зависимости силы трения от числа Рейнольдса и шероховатости трубы. Сила трения связана с коэффициентом трения Фаннинга ] соотношением [c.18]

Поскольку при опрессовке напряжения в шве по всей толш,ине стенки незначительно превышают Отш) то при расчетах можно использовать средние величины деформации по толш,ине стенки. Отклонения напряжений от средних величин, максимальные на внутренней и наружной поверхностях шва, практически не влияют на результаты расчета. [c.86]

Сопоставляя максимальиые растягивающие напряжения в цилиндре и в полушаровом днище, видим, что при одних и тех же давлении, внутреннем диаметре и толщине стенки максимальные напряжения в цилиндре в 2 раза больше, чем в полушаровом днище. [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...