Уравнение теплового баланса

Это уравнение теплового баланса можно записать в безразмерной форме [c.90]

Общим уравнением при расчете теплообменника любого типа является уравнение теплового баланса — уравнение сохранения энергии. Тепловой поток Qi, отданный в теплообменнике горячим теплоносителем (индекс 1), например, при его охлаждении от температуры t до t , равен [c.106]

Уравнение теплового баланса (13.2) позволяет найти один неизвестный параметр либо расход одного из теплоносителей, либо одну из температур. Все остальные параметры должны быть известны. [c.106]

Одним из методов поверочного расчета является уже упоминавшийся метод последовательных приближений. Для этого задаются конечной температурой одного из теплоносителей, по уравнению теплового баланса рассчитывают конечную температуру второго и проводят конструктивный расчет. Если полученная в результате площадь F не совпадает с площадью поверхности имеющегося теплообменника, расчет проводят вновь, задаваясь другим значением температуры теплоносителя на выходе. Большую помощь при выполнении поверочного расчета может оказать ЭВМ, резко сни- [c.109]

Уравнение теплового баланса (16.11) служит основой для расчета всех теплообменных поверхностей. [c.130]

Универсальная газовая постоянная 9 Уравнение теплового баланса 106, 131 [c.222]

Если иметь в виду, что подведенное к стенке канала тепло идет на нагрев компонентов дисперсного потока, то уравнение теплового баланса следует записать так [c.235]

Согласно уравнениям теплового баланса расход промежуточного теплоносителя можно определить по выражению (потери тепла в окружающую среду учитываются [c.362]

Подставив известные значения величин в уравнение теплового баланса, получим [c.83]

Температуру воды на выходе находим из уравнения теплового баланса [c.93]

Из уравнения теплового баланса находим среднемассовую температуру воды в расчетном сечении [c.123]

Из уравнения теплового баланса находим количество конденсирующего пара [c.158]

Из уравнения теплового баланса имеем [c.160]

Составим уравнение теплового баланса [c.201]

Уравнение теплового баланса [c.86]

Определяем температуру до которой нагревается воздух, из уравнения теплового баланса [c.137]

Расходы пара в местах отбора определяем из уравнений балансов тепла подогревателей, для которых принимается, что температура питательной воды й конденсата в каждом подогревателе равна температуре насыщения проходящего через него пара. Например, в первый подогреватель входит вода из второго подогревателя в количестве (/ — i) кг с энтальпией /о, а также пар из отбора турбины в количестве кг с энтальпией выходит же из подогревателя 1 кг питательной воды с энтальпией г п.в. Тогда уравнение теплового баланса первого подогревателя можно записать так [c.307]

При проектировании новых аппаратов целые теплового расчета является определение поверхности теплообмена, а если последняя известна, то целью расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса. [c.486]

Уравнение теплового баланса при условии отсутствия тепловых потерь и фазовых переходов [c.486]

С учетом последнего уравнение теплового баланса может быть представлено в следующем виде [c.486]

Из уравнения теплового баланса известно, что [c.491]

По уравнению теплового баланса определяется [c.323]

Уравнение теплового баланса (в предположении, что вся теплота поглощается маслом) [c.425]

Для термодинамического расчета характеристик схем вихревых холодильных, холодильно-нагревательных агрегатов, термостатов используется система, включающая в себя уравнения процесса в вихревых трубах, уравнения теплового баланса энергии отдельных узлов схемы и всей схемы в целом. Тогда с учетом принятых обозначений расчетных сечений 3—11 (см. рис. 5.6) система уравнений, описывающая работу исследуемой схемы, запишется в виде [c.236]

На внутренней поверхности проницаемой стенки в зависимости от условий подвода охладителя выполняется одно из уравнений теплового баланса [c.49]

При продольном течении охладителя вдоль проницаемой поверхности, когда обосновано применение выражения (3.10), одновременное использование двух условий (3.11) является ошибочным, так как в этом случае уравнение теплового баланса (3.10) можно представить в виде [c.50]

Исследуем, как влияет граничное условие (3.12) на распределение температуры внутри пористой стенки. Для этого рассмотрим наиболее простой случай подачи газа по нормали к ней (3.9), когда даже при сложном радиационно-конвективном нагреве стенки приращение температуры охладителя до выхода из нее определяется из уравнения теплового баланса на внепшей поверхности [c.52]

Массовый расход охладителя G в каждом из сравниваемых вариантов находим, используя уравнение теплового баланса [c.125]

Обозначим массу алюминия, помещаемого в калориметр, через Л4а, а теплоемкость алюминия — через с . Тогда уравнение теплового баланса для калориметра будет иметь вид [c.49]

Средние установившиеся температуры определяют по уравнению теплового баланса тепловыделение за единицу времени приравнивают теплоотдаче. При расчете теплоотдачи пользуются ее усредненными коэффициентами. Для решения более сложных тепловых задач (установления температурных полей в деталях машин, определения неустановившихся температур) используют методы, рассматриваемые в теории теплопередачи, в том числе методы подобия, комбинирования нз точных решений для элементов простых форм, методы конечных разностей и конечных элементов. [c.18]

Рассмотрим уравнение теплового баланса для твердой частицы. С учетом переноса энергии излучением оно имеет вид [уравнение (2.128)1 [c.170]

Уравнение теплового баланса нагрева стержня проходящим током для единицы длины стержня имеет следующий вид [c.223]

Из уравнения теплового баланса (1-30) следует, что для определенной конструкции, работающей в вакууме, температура ее элементов во многом зависит от соотношения а/е. Изменяя это отношение в широком диапазоне значений, можно достичь либо определенной температуры, не увеличивая площади поверхности излучателя либо уменьшения площади радиационных поверхностей конкретной конструкции при заданной температуре, т. е. получить выигрыш в весе либо при данных температуре и весе интенсифицировать тепловые процессы, протекающие в энергетических устройствах. [c.186]

Составим уравнение теплового баланса единицы поверхности стенки, подвергаемой нагреву газовым потоком [c.213]

Составим уравнение теплового баланса для наружной поверхности стены [c.233]

После представления рассматриваемого тела в виде сетки составляются уравнения теплового баланса для каждого узла. Система балансовых уравнений представляет собой разностный аналог дифференциального уравнения тег лопро-водности, в котором произзодные заменены отношениями конечных приращений (разностей) независимых переменных. [c.115]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Определим время, необходимое для возникновения температурного равновесия между газом и частицей xt Время прогрева частицы, т. е. время выравнивания тем пературы поверхности и центра частицы, Тц будет пре небрежимо мало, если выдерживается условие (5-27) Тогда изменением температуры в массе частицы прене брегаем и лишь учтем ее изменение во времени. Соглас но уравнению теплового баланса для частицы [c.193]

Кратко рассмотрим попытки аналитического решения задачи. Они основаны на использовании ряда упрощений реального процесса. Поэтому естественно, что получаемые результаты в основном носят качественный и частный характер. Так, Тиен [Л. 282] для взвесей с концентрацией, не превышающей единицу, при Re>10, Bi< l, для движения в круглой трубе при граничном условии < ст = onst и при отсутствии лучистого теплопереноса использует уравнение теплового баланса для частиц -и упрощенное уравнение энергии несущей среды [c.198]

Слабым местом методики [Л. 225] явилась косвенная оценка расхода газа и расходной концентрации (по характеристике нагнетателя или из уравнения теплового баланса). Однако характеристика воздуходувки при перекачке дисперсного потока существенно изменяется и не может быть надежно использована при циркуляции суспензии. Погрешность оценки расхода по тепловому балансу будет возрастать с увеличением концентрации, сопровождаемой уменьше- [c.223]

Длину трубы определяем из уравнения теплового баланса Q = а( с — /ж) = G pjK (/jK2 — ж-д [c.90]

Соетапим уравнение теплового баланса длп королька термопары. Термопара отдает теплоту за счет излучения [c.200]

По уравнению теплового баланса (156) находят среднюю температуру масляного слоя. Если полученное значение отлпчается от предварительного, то расчет ведут вновь до совпадения. [c.428]

Часто внутренее тепловыделение отсутствует и на установившемся режиме теплосъем будет определяться лишь величиной необратимых потерь за счет неадиабатности камеры холода и магистралей подвода и отвода охлажденного газа Q = Q . По известному значению потребной холодопроизводительности и выбранному значению изобарного подогрева охлажденных масс газа, считая изобарную теплоемкость известной, по уравнению теплового баланса определяют потребный расход охлажценного потока [c.228]

Необходимо дать пояснения по аналитической модели процесса. Охладитель подается по нормали к внутренней поверхности. Известна интенсивность теплообмена на входе — условие (7.3). Координата Z =L начала зоны испарения определяется из условия достижения охладителем состояния насыщения (fj = fj, i = i ), причем зарождение паровых пузырьг ков внутри пористых металлов происходит практически в условиях термодинамического равновесия, т. е. Tj - h z=L 1 °С- В варианте б температура пористого каркаса в точке Z =L достигает максимума Г ах и поэтому здесь выполняется условие адиабатичности МТу/с , = = ydTildZ = 0. В варианте а через начало области испарения происходит передача теплоты теплопроводностью на жидкостной участок, поэтому здесь последнее из граничных условий (7.7) является уравнением теплового баланса. Аналогичное условие (7.8) соблюдается и в окончат НИИ зоны испарения, координата z =К которой рассчитывается из условия, что энтальпия охладителя равна энтальпии i" насыщенного пара. [c.161]

Для оценки результатов (7.14). ..(7.19) их интересно сравнить с данными, получаемыми в предположении адиабатичности обеих границ зоны испарения, когда MTIdZ = О при Z =L к при Z = К. Ъ последнем случае El = 1, 2 = 1, а протяженность отдельных участков течения охладителя определится из простых уравнений теплового баланса для границ области испарения и внешней поверхности твэла [c.164]

Теплотехника (1991) -- [ c.106 , c.131 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.422 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.272 , c.284 , c.303 ]

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.240 ]

Теплотехника (1980) -- [ c.126 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.169 , c.442 ]

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.46 , c.47 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.160 , c.390 ]

Тепломассообмен (1972) -- [ c.163 ]

Автомобильные двигатели Издание 2 (1977) -- [ c.227 ]

Котельные установки и тепловые сети Третье издание, переработанное и дополненное (1986) -- [ c.18 , c.36 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...