Коллектор входной

Коллекторы входные (раздающие) 103, 140 [c.237]

Пароперегреватели. Для перегрева насыщенного пара, поступающего из котла, до заданной температуры применяются пароперегреватели. Конструктивно они представляют собой систему стальных цельнотянутых труб (для пара низкого и среднего давления наружным диаметром 33 мм и толщиной стенки 3 мм), изогнутых в виде змеевиков и присоединенных к двум или более коллекторам. Входные концы труб пароперегревателя развальцовывают в стенке барабана котла, а выходные приваривают к коротким трубкам, закрепленным в коллекторах. Коллекторы пароперегревателя котлов давлением до 1,3 МПа (13 кгс/см ) включительно изготовляют из труб наружным диаметром 133 и толщиной стенки 3 мм. Доступ внутрь таких коллекторов возможен только с торцов. Группу параллельно расположенных змеевиков называют пакетом пароперегревателя. Внутри труб движется пар, снаружи они обогреваются топочными газами. [c.90]

Температуру нагрева битума регулируют в распределительной будке, в которой находятся два коллектора входной и выходной, замыкающие отдельные секции змеевиков. [c.476]

Сигнал на транзистор ТЗ подается от эмиттерного повторителя транзистора Т2 с низким выходным сопротивлением. Сигнал на транзистор Т2 подается с коллектора входного транзистора Т1. Высокое сопротивление связи между транзисторами Т1 и Т2 достигается за счет применения общей нагрузки С2 и ЯЗ (см. рис. 3.21). Используются две цепи обратной связи. Одна — непосредственно от выходных транзисторов [c.123]

Аэродинамическую характеристику частиц определяли измерением скорости витания на экспериментальной установке (рис.2.12), основной рабочей частью которой являлась коническая труба (конусностью 5°), выполненная из органического стекла. Воздух в трубу поступал через коллектор, входная часть которого была выполнена по лемнискате, и через систему воздуховодов и компенсационную камеру направлялся к вентилятору. [c.64]

Длина начального участка (расстояние от входного сечения за плавным коллектором до сечения, в котором скорость по оси отличается от скоро- [c.19]

Рис. 1.12. Схема потока во входном коллекторе

На рис. 9.21, б показан участок газохода, идущий от четырех секций этих же электрофильтров через ответвления / к собирающему коллектору 2, а от последнего по отводящим участкам 3 к общему газоходу 4, соединенному с дымососом. Так как входные отверстия отводящего участка 3 расположены ближе (напротив) к двум средним секциям электрофильтров, наибольший подсасывающий эффект отводящего участка сказывается на потоках секций I (Э2) и II (Э1). [c.263]

Второй вариант реконструкции представлен на рис, 9,23, б. В нем существующий раздающий коллектор остается, смещены только входные отверстия, та , что поток входит симметрично и на одинаковом расстоянии от оси входных отверстий всех секций электрофильтров. Горизонтальному участку до поворота вверх придана изогнутая форма. Для лучшего распределения скоростей и концентрации пыли по сечению в наиболее изогнутый участок / помещены две разделительные стенки 2. После поворота вверх поток следует к подводящим участкам электрофильтров по совершенно симметричным диффузорам 3 с соответствующими разделительными стенками 4. [c.265]

Нетрудно подсчитать, какая степень неравномерности поля скоростей по величине допустима в указанном сечении, если известна допустимая степень неравномерности потока за входным коллектором испытуемого нагнетателя перед его колесом. [c.309]

Эти результаты еще раз убедительно свидетельствуют о том, как важно обеспечить на входе в коллектор равномерное распределение скоростей ио сечению. По мере усовершенствования входных условий (установки дополнительных распределительных устройств) распределение расходов по ответвлениям все больше улучшается. [c.324]

При включении транзистора по схеме, представленной на рисунке 162 (схема с общим эмиттером), отношение изменения тока коллектора к изменению тока базы Л/ является отношением изменения выходного тока А/дых к изменению входного тока A/jj. Это отношение называется коэффициентом усиления по току [c.161]

Включение по схеме с общим коллектором. Оно показано на рис. 137. Переход база - коллектор работает в запорном направлении, причем коллектор включен последовательно с входным сигналом. Поэтому входное сопротивление оказывается высоким. Выходное сопротивление оказывается низким, и, кроме того, получается значительное усиление по току. [c.366]

ПОДВОДЯЩИЙ коллектор 2 —ремонтная решетка 5 — затворы отключения решетки — решетка-дробилка 5 — трубопровод взмучивания 6 — входная воронка 7 — обратный клапан А — напорный коллектор 9 — подвесная кран-балка 10 — монорельс с подвесной талью [c.337]

Ширмовые перегреватели (ширмы) представляют систему труб 3 с малым шагом, образующую плоскую ленту 4, имеющую входной / и выходной 2 коллекторы (рис. 54). По расположению в топке ширмы делят на горизонтальные и вертикальные. Начиная с середины 1970-х г. практически на всех отечественных котлах устанавливают ширмы вертикальной конструкции. Это объясняется следующим [c.94]

Конвективные перегреватели имеют змеевиковую поверхность нагрева с входным и выходным коллекторами 1 (рис. 58, а). Число труб 2 в одном змеевике может достигать шести. Трубы 2 приваривают к коллектору 1. При большом их числе в змеевике выполняют соединение перчаточного типа (рис. 58, б). При числе труб в змеевике п м 5 для исключения снижения прочности стенки коллектора 1 отверстиями применяют схему с двумя входными и выходными коллекторами (рис. 58, в). [c.98]

Итак, при подъемном движении нивелирный напор Ар повышает устойчивость движения в трубах, а при опускном, наоборот, ослабляет. В этом отношении U-образная схема лучше П-образной, так как выходной участок с большим паросодержанием имеет подъемное движение, в котором влияние нивелирного напора Ар положительно. У N-образной схемы с нижним расположением входного коллектора, в которой на один опускной участок приходится два подъемных, гидравлическая характеристика более стабильна. [c.168]

В связи с тем, что трубы поверхностей нагрева гидравлически связаны между собой, процессы в них оказывают взаимное влияние друг на друга. Для обеспечения надежности работы поверхности важно, чтобы все параллельные трубы работали в расчетных (средних) условиях. Однако ввиду различий диаметров, длин и шероховатости поверхностей труб, коллекторных эффектов (неравномерность распределения давления по длине входного и выходного коллекторов) расход среды по трубам различен, а следовательно, энтальпии потоков на выходе из них неодинаковы. В некоторых трубах возможен даже опасный температурный режим. Это наиболее характерно для поверхностей нагрева котлов большой мощности. [c.169]

Как уже отмечалось, на равномерность распределения рабочей среды по отдельным трубам поверхности нагрева может влиять способ подвода и отвода рабочего тела к входному (раздающему) и выходному (собирающему) коллекторам. В котлостроении применяют сосредоточенный (торцовый) и рассредоточенный (радиальный) подвод (отвод). [c.170]

Нагретый в реакторе теплоноситель поступает во входной коллектор, а затем, протекая по трубкам теплообменной поверхности, охлаждается и, собираясь в выходном коллекторе, через циркуляционный трубопровод насосом снова подается в реактор. Весь теплообменный пучок труб расположен в объеме воды второго контура, верхний уровень которого находится несколько выше горизонтальной осевой плоскости парогенератора. Образующийся в межтрубном пространстве влажный пар поднимается вверх. [c.248]

Отдельные свежие язвы стояночного происхождения числом 1-2 на 100 см внутренней поверхности входного коллектора и в устьях при глубине их не более 0,2—0,3 мм [c.227]

Свежие язвы на внутренней поверхности входного коллектора и в устьях труб числом до 20 на 100 см глубиной до 1 мм [c.228]

Для осевых вентиляторов особенно опасны возмущения на входе в колесо. Источником их являются острые входные кромки кожуха (при отсутствии коллектора), плохо обтекаемые стойки подшипников, направляющий аппарат. При отсутствии коллектора уровень шума возрастает на 10—12 дб. [c.150]

Использование выделенного витка позволяет изменять степень дросселирования от опыта к опыту. Это расширяет экспериментальные возможности, так как изменение степени дросселирования на промышленном котлоагрегате потребовало бы его останова для замены всех дроссельных шайб. К тому же, при определенном положении дроссельных вентилей на выделенном витке появляется возможность вывести на перегрев среду на выходе из него и по приращению ее температуры и расходу определить суммарное тепловосприятие данного витка или в случае навивки типа Рамзина общее телловос-приятие топки в пределах экранирования между входным и выходным коллекторами. Входная дроссельная шайба на выделенном витке устанавливается с таким же проходным диаметром, как и на остальных трубах. [c.137]

На фиг. 4-16 показан котельный агрегат с ширмовым перегревателем, расположенным в верхней части топки, а на фиг. 4-17 дана схема перегревателя. Перегреватель состоит из входной конвективной петли, восьми ширм радиационной части и противоточной конвективной части. Пар из барабана отла входит в коллектор входной петли перегревателя, который одновременно служит и камерой поверхностного пароохладителя. Трубы входной петли перегревателя непосредственно переходят в трубы четырех ширм (II, IV, V, VII). Отсюда при помощи соедииитель-ных труб частично перегретый пар поступает в остальные четыре ширмы (соответственно I, III VI, VIII) из них пар поступает во входной коллектор конвективной части и далее по противоточным змеевикам последней — в выходной коллектор перегретого пара. [c.88]

Каждая ступень вторичного пароперегревателя конструктивно выполнена в виде двух конвективных пакетов труб 42X3,5 мм. Пакеты (рис. 3-9) имеют по два входных и два выходных коллектора, расположенных на боковых стенах конвективной шахты. Присоединение труб к ниппелям коллекторов осуществляется через развилки и промежуточные патрубки 0 57X4,5 мм-, при этом каждая пара коллекторов (входной и выходной) объединяет половину труб, равномерно распределенных по всей глубине конвективной шахты. Таким образом, образуются полупакеты, всегда работающие в одинаковых условиях в отношении наружного теплообмена, чем устраняется одна из основных причин возникновения разверок температур пара по паропроводам котла. [c.82]

Впоследствии завод им. Орджоникидзе с учетом опыта эксплуатации описанных котельных агрегатов выполнил их модификацию для работы на подмосковном угле (котлы типа ПК-33-1). При этом в конструкцию и особенно в гидравлическую схему пакетов вторичного пароперегревателя были внесены существенные изменения (рис. 3-10) вместо труб 42x3,5 мм пакеты данного вторичного пароперегревателя выполнены из труб 32Х Х3,5 мм поверхности нагрева ступеней составляют по 3 300 м , а расположенной между ними переходной зоны котла — 2 406 м ] вместо развилок и промежуточных патрубков выполнены соединительные трубы 57X4 мм (рис. 3-10,а). Деления на полупакеты здесь нет коллекторы — входные и соответственно выходные на каждой боковой стене — связаны между собой десятью патрубками 0 194x8 мм трубы пакетов подключаются только к коллекторам, близлежащим к боковым стенам шахты. При такой конструкции пакетов и их П-образной гидравлической схеме пар поступает в периферийные коллекторы в основном из труб, расположенных в задней части шахты, а в близлежащие коллекторы — из труб, расположенных во фронтовой части шахты. [c.82]

Регулирование напряжения генератора осуществляется изменением среднего значения тока в обмотке возбуждения, что обеспечивается ключевым (открыт — закрыт) режимом выходного транзистора УТЗ. Открытое или закрытое состояние транзисторов УТЗ и УТ2 зависит от сопротивления перехода эмиттер — коллектор входного транзистора УТ1, которое определяется током его базы, зависящего, в свою очредь, от тока, проходящего через стабилитрон УД1. Стабилитрон пропускает ток, достаточный для [c.110]

В случае установки в раздающем коллекторе перегородки 9 достигается полное выравнивание расходов по обоим электрофильтрам (А / = 0), но нс происходит выравнивания входных концентраций золы. С направляющими устройствами равномерность распределения как расходов, так и концентраций получается в допустимых пределах (А /г = 7 % Ахвх1 = +16 %). [c.262]

Влияние отводящего участка собирающшо коллектора на распределение расходов по секциям может быть исключено одним из двух способов расположением входных отверстий обоих ответвлений отводящею участка на равных расстояниях от всех четырех секций электрофильтров (см. штриховые линии, рис. 9.21, б) или установкой перед выходными отверстиями двух средних секций электрофильтров (// для Э1 и / для Э2) по одной перфорированной решетке 5 (см. гл. 6). В данном случае коэффициент живого сечения каждой решетки согласно расчетным и опытным данным должен быть f 0,2- 0,30. [c.265]

Для устранения этого явления, в случае, есл всасывание потока в аииарат должно быть осуществлено неиосредственно из большого объема, можно на входе или установить плавный f аструб (коллектор) (см. рис. 10.33, в и г), или продлить входной канал присоединяя к аппарату иря.мой участок со сплошными стенками так, чтобы на 1 одходе к рабочей (пористой) Оверхности получить уже достаточно выравненное поле скоростей (с.м. р с. 10.33, а). [c.304]

I шах — 1 I =" 18 %) При этом характер рассматриваемых кривых совпадает с характером профиля скорости на входе в раздающий коллектор (см. рис. 10.46). Таким образом, полученная неравномерность распределения концентраций и массы иыли по боковым ответвлениям является главным образом следствием неравномерности распределения скоростей и пыли на входе в коллектор. Поэтому, в случае применения равномерно-переменного коллектора рассматриваемого типа необходи.мо обеспечить и плоскости его входного сечения, совпадающей с плоскостью поворота к боковым ответвлениям, равномерные профили скорости и запыленности. [c.324]

Оригинальная схема конденсационной системы подготовки сжатого воздуха промышленных пневмосистем производительностью 1 — 10 кг/с и более предложена в МГТУ им. Н.Э. Баумана (рис. 5.25). Сжатый воздух поступает во входной коллектор трех-поточного теплообменного аппарата и, проходя по кольцевым пространствам, образованным наружным и внутренними трубами, поступает в дополнительный коллектор. При этом он охлаждается атмосферным воздухом, обдувающим наружные трубы и осушенным сжатым воздухом, который обратным потоком течет по внутренним трубам. Понижение температуры сжатого воздуха приводит к конденсации влаги, которая сепарируется во влагоот-делителе. Подогрев осушенного обратного потока снижает его относительную влажность и тем самым повышается эксплуатационная надежность системы за счет снижения опасности выпадения влаги. [c.260]

Многоходовые подъемно-опускные панели (рис. 48, б) допускают расположение входного коллектора как вверху, так и внизу. Изменением числа ходов можно выбрать необходимую ширину панели. Экраны этого типа изготовляют в виде блоков, они обладают самокомпенсационными тепловыми свойствами. Металлоемкость их меньше, чем металлоемкость горизонтально-подъемных панелей, но больше, чем металлоемкость экранов с навивкой Рамзина. Гидравлическое сопротивление такое же, как у горизонтальноподъемных панелей. Газоплотное изготовление котлов с такими экранами затруднено в связи с наличием большого числа гибов. Тепловосприятие отдельного хода более чувствительно к тепловой неравномерности. [c.90]

На рис. 65 показана ступень двухпоточного экономайзера котла СКД энергоблока 300 МВт для сжигания экибастузского угля. В отличие от предыдущей конструкции опоры 5 дистан-ционирование труб 4 осуществляется стойками 3, закрепленными (за исключением средних) на входных 2 и выходных 1 коллекторах. Экономайзер разделен на два пакета с монтажным стыком между ними. Вода из экономайзера отводится по обогреваемым водоотводящим трубам, которые являются несущими конструкциями, расположенными внутри газохода. Высоту пакетов (1 — 1,5 м), расстояние между ними (0,8—1 м, иногда 0,8—1,5 м) и соседними поверхностями нагрева выбирают из условий монтажа и ремонта. Большие значения принимают для трубных пучков с малым поперечным шагом. [c.104]

Коллектор 7 теплоносителя расположен вдоль оси парогенератора и присоединен к корпусу 6 через переходной цилиндрический патрубок 5. Разделение потоков теплоносителя осуществляется с помощью внутриколлекторной обечайки 4. Теплоноситель, поступая из входного патрубка / во внутриколлекторную обечайку, подается в раздающую верхнюю часть коллектора. Затем по системе труб теплообменной поверхности 8 входит в собирающую часть коллектора, заключенную между его стенкой и внутриколлекторной обечайкой, откуда через выходной патрубок 2 проходит в циркуляционный трубопровод. [c.252]

Рис. 19.7. Схемы размещения конвективных перегревателей в горизонтальном газоходе котла. а — противоточвая б — прямоточная в — со смешанным направлением потоков г — движение потоков паре по схеме в / — входной коллектор 3 — выходной коллектор 3 — промежуточные (смесительные)

Очистка проточной части ГТД и меры против обледенения. В случае заноса проточной части солями морской воды эффективным способом очистки является промывка пресной водой или паром. Если отложения имеют более сложный состав (результат попадания паров масла, топлива, дымовых газов), производят промывку вначале смесью воды с керосином или с дизельным топливом, потом пресной водой или паром, несколько раз до восстановления характеристик ГТД. Более эф фективным является водный раствор синтетических моющих средств (например, синвала). Растворы впрыскивают во входное устройство компрессора специальными соплами из общего кольцевого коллектора. В отдельных случаях загрязнения бывают настолько стойкими, что приходится прибегать к использованию твердого очистителя — карбобласта, который представляет собой зернистый порошок из скорлупы грецких орехов и косточек абрикосов, слив, алычи. Карбобласт не должен содержать других твердых примесей) например, частиц мель- [c.341]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...