Пульсация потока

Направляющие лопатки, устанавливаемые в корпусе аппарата за входом, не улучшили условий течения. Коэффициент неравномерности при этом получился даже несколько большим (Мк = 1,40), а пульсации потока и изменение распределения скоростей во времени сохранились. Применение за направляющими лопатками одной и особенно двух перфорированных решеток или одной уголковой решетки привело практически к полному выравниванию скоростей по трубным электродам (Мк= 1,11 1,03 и 1,08 соответственно) и устранению неустойчивости потока. [c.253]

После входа установлены криволинейные направляющие лопатки 1 (значительная пульсация потока, поле скоростей меняется во времени) 1,40 2,31 [c.254]

Без направляющих лопаток и без решеток, одна разделительная стенка 3 на все сечение рабочей камеры па входе (сильные пульсации потока, переменное поле скоростей во времени) — — [c.255]

Кроме того, как отмечено [101], при работе реактора благодаря неизбежно возникающим пульсациям потока и вибрациям происходит передвижка зерна слоя и возникают местные уплотнения и сквозные свищи, через которые устремляется поток. Наличие мелких зерен слоя в 4—5 раз меньших размера зерен основной части слоя, а также пыли, как попадающей с выходящими газами, так и образующейся в результате истирания зерен слоя, усугубляет этот эффект. Мелкие зерна и пыль полностью не выносятся из слоя, значительная часть их оседает в застойных зонах, увеличивая макронеоднородность слоя и в несколько раз повышая его сопротивление. К этому следует добавить резкое возрастание проницаемости слоя у стенок канала на расстояниях, соизмеримых с размером зерна. [c.271]

Пульсации потока увеличивают <7 р. [c.412]

Регулируя положение иглы, можно изменять лобовое сопротивление, что необходимо для обеспечения маневра летательного аппарата [45]. Такая игла, выполненная в виде тонкого прямого тела вращения, является достаточно эффективным органом управления, удобным в конструктивном отношении. Следует, однако, учитывать, что при определенных условиях могут возникнуть пульсации потока на поверхности носовой части, снижающие эффект от применения иглы и затрудняющие управление полетом. [c.383]

Режимы течения Л, Ви С являются установившимися. В отличие от них режим Е, реализуемый при еще больших значениях сверхкритических углов и меньших относительных длинах IID, чем для режима С, имеет не-установившийся характер. Течение перед телом сопровождается пульсацией потока, частота которой зависит от числа М<и. По экспериментальным данным, эта частота может достигать значений (0,6- -2) 10 с , причем пульсации возникают у головных частей с резкими изломами поверхности и могут не появиться, если такие изломы отсутствуют (например, у цилиндрических тел со сферическим носком). [c.385]

Измеряя осредненные скорости и пульсации потока, можно с помощью выражения (189) определить коэффициент е в данной точке. Установлено, что коэффициент турбулентной вязкости в сотни и даже в тысячи раз больше молекулярной вязкости ц. [c.153]

К недостаткам шестеренных насосов можно отнести значительный шум, чувствительность к перегреву, малый объемный КПД при высоких температурах (выше +60°С), пульсацию потока жидкости, недостаточную долговечность при повышенном давлении. [c.162]

В опытах измерялись осредненная скорость потока в направлении которая практически совпадает с суммарной скоростью, среднеквадратичные пульсации потока ш,- = , 1 , П. корреляции , а также [c.79]

К гидродинамическим источникам вибрации у винтовых, шестереночных и пластинчатых насосов в первую очередь можно отнести вихреобразования и отрыв вихрей у стенок плохо обтекаемых деталей, турбулентные пульсации потока жидкости и гидродинамические пульсации, обусловленные принципом действия этих насосов. [c.168]

Уравнение (59) определяет среднюю скорость газа для равномерного потока. В действительности скорость газа в холодильнике поршневых компрессоров колеблется в продолжение одного цикла сжатия (одного оборота) в пределах, зависящих от расположения ступеней сжатия и от ёмкости межступенчатой коммуникации. Влияние пульсации потока на величину коэфициента теплопередачи изучено недостаточно. [c.522]

Ниже приведены результаты теоретического исследования пульсаций потока в системе параллельных обогреваемых труб, выполненного путем прямого численного интегрирования на ЭЦВМ М-220 системы уравнений в частных производных, описывающих динамику потока в обогреваемой трубе. Для решения использована математическая модель, приведенная в [19, 20] с некоторыми усовершенствованиями. [c.52]

Вывод математической модели на пульсационный режим производился аналогично выходу на пульсационный или граничный режим в экспериментальной установке. При определенных начальных условиях и большом начальном расходе, обеспечивающем устойчивый режим потока в трубе, медленно снижался перепад давления между коллекторами до выхода модели на пульсацию потока заданной амплитуды. [c.53]

Распределение потери давления от трения по длине трубы, соответствующее максимальному и минимальному значениям расхода на входе в период установившихся пульсаций потока сравнительно небольшой амплитуды, приведено на рис. 5. Эти потери по длине трубы монотонно возрастают. Наибольший размах между кривыми имеется в области интенсивного изменения удельных объемов. [c.55]

Давидов А. А. Исследование пульсаций потока в трубах испари- [c.65]

Пульсации потока значительно ослабили неоднородность структуры фонтанирующего слоя, причем в диапазоне чисел фонтанирования JV=i],5-h2 сохранялась характерная для фонтанирующего слоя [c.119]

Если на основные напряжения Отах и от механических и тепловых нагрузок накладываются высокочастотные вибрационные напряжения с амплитудой (от механических, гидродинамических и аэродинамических вибраций и от местных температурных пульсаций потоков жидкостей и газов), то вибрационные [c.229]

Влияние пульсаций потока в рабочем канале [c.42]

Рис. 10. Влияние пульсаций потока на величину

Опубликованные в литературе [Л. 1, 2] исследования при течении пароводяной смеси в трубах не охватывают всей интересующей области изменения параметров, а также качественно и количественно расходятся между собой, что крайне затрудняет их обработку с целью обобщения. Особенно значительное расхождение опытных данных [Л. 1] и [Л. 2] обнаружено при 100 ата. Как следует из анализа работы [Л. 5], это расхождение является следствием влияния пульсации потока пароводяной смеси, проходящей через рабочий участок. Влияние пульсаций приводит к занижению опытных данных [Л. 2] по сравнению с [Л. I] в 2—3 раза. [c.44]

Пульсации квазистационарного потока передаются от низких частот к высоким, где полностью диссипируют. Таким образом, турбулентные пульсации потока занимают широкий спектр частот — от крупномасштабных (низкочастотных) до мелкомасштабных (высокочастотных). Такое представление турбулентного потока позволяет отдельно исследовать усредненный поток (квазистационарная модель) и спектр турбулентных пульсаций (спектральная модель). [c.78]

На рис. 1, а представлена нормированная спектрограмма продольных турбулентных пульсаций потока во входном патрубке насоса, полученная экспериментальным путем. Безразмерную спектрограмму в логарифмических координатах можно аппроксимировать параболой с переменным показателем степени. Однако такая аппроксимация не позволяет выявить обобщенные характеристики спектра (например, интегральный макромасштаб L) и ввиду случайного характера полученных данных не может быть использована для сравнения различных вариантов спектров. [c.89]

НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ТУРБУЛЕНТНЫЕ ПУЛЬСАЦИИ ПОТОКА В ЭЛЕМЕНТАХ ТУРБОМАШИН [c.97]

Наиболее интенсивно проявляется нестационарность течения во входных патрубках насосов из-за наличия дополнительных факторов, турбулизирующих поток. Такими факторами являются автоколебания в системе насос — сеть, нестационарные турбулентные пульсации потока из-за периодических срывов потока со стенок, колебания потока, возбуждаемые перемежающейся кавитацией, колебания потока, связанные с образованием вращающегося вихря на входе в колесо. Л [c.97]

Обычно при исследованиях патрубков турбомашин определяются усредненные по времени характеристики течения, а влияние неустановившихся процессов не учитывается [2]. Рассмотрим методы и результаты исследования нестационарных турбулентных пульсаций потока в элементах турбомашин применительно ко входным патрубкам насосов. [c.98]

Модельные исследования нестационарных турбулентных пульсаций потока во входных патрубках насосов. Турбулентные течения однородной несжимаемой жидкости характеризуются случайными значениями скорости и давления в каждой точке потока. Наличие отрывных зон накладывает на общий фон турбулентного потока нестационарные турбулентные возмущения, выражающиеся в низкочастотных колебаниях потока и нестационарном поле скоростей и давлений в мерных сечениях. В целях получения сопоставимых результатов по исследованию нестационарных турбулентных пульсаций во входных патрубках насосов примем следующие условия проведения модельного эксперимента, проверенные практикой [c.98]

Однако, несмотря на термодинамическое преимущество ГТУ с подводом теплоты при v = onst, практического распространения они не получили вследствие сложности конструкции, ненадежной работы клапанов при высокой температуре в камере сгорания и неэкономичной работы установки из-за пульсации потока газа. [c.89]

На рис. 4.8 приведены результаты определения продольной составляющей интенсивности пульсаций потока е при различных параметрах завихрителя. При слабой закрутке потока в канале (рис. 4.8д) диафрагмирование не оказывает влияния на абсолютное значение и характер распределения по радиусу трубы. Анадогичные выводы бьши сделаны в гл. 3 при анализе осреднен-ной структуры потока в условиях диафрагмирования. [c.83]

Выручил другой брат кипящего слоя — пульсирующий. Конструктивно этот слой отличается от кипящего лишь наличием клапана (например, электромагнитного), установленного на подходящей к аппарату газовой магистрали и создающего пульсации газового потока. Клапан с определенной частотой открывает доступ газу в слой, при этом слой, взвихренный очередной порцией газа, как бы вытягивается во весь рост , расширяется, а затем с прекращением подачи газа оседает. Регулируя частоту пульсаций потока, можно затягивать пребывание слоя в псевдоожиженном состоянии, делая его почти кипящим, либо, наоборот, непрерывно взбадривать его. Результат в данной ситуации благоприятен удается псевдоожи-жать влажные слипающиеся материалы. [c.90]

Пульсация потока жидкости, проходящего через каналы 2 и 3 дросселя, уетаиоБлеиного в манометре, заставляет шпильки 1 вибрировать в их гнездах и тем самым демпфирует колебания жидкости. [c.269]

Между ячейками происходит обмен массой, импульсом и энергией. Однако межъячеистый обмен не может быть описан так же, как обмен внутри ячеек. Интенсивность обмена между ячейками зависит от режима течения, конструкции кассеты, особенно от конструктивных особенностей дистапциопнрующих устройств, от частоты н амплитуды пульсаций потока, В пределах каждой ячейки параметры потока осредняются. [c.78]

Существенный недостаток однофазных коллекторных двигателей—несовершенство коммутации при троганиис места и на малой скорости. Плохая коммутация вызывается так называемой трансформаторной электродвижущей силой, наводимой в коммутирующих витках ротора двигателя пульсациями потока возбуждения, которая компенсируется достаточно полно дополнительными полюсами, лишь начиная с определённой, достаточно высокой скорости вращения машины. Поэтому для этих двигателей характерно резкое ограничение продолжительности включения в неподвижном состоянии (5 — 10 сек. при реализации больших пусковых усилий тяги) и времени работы на низкой скорости. Иногда для улучшения коммутации при пуске используется ослабление поля, одиа-кооно применяется только на первых пусковых ступенях и в дальнейшем снимается. [c.454]

В последнее время исследователи все большее внимание обращают на роль стен аппарата в формировании уноса мелких частиц, определяющего, в частности, гидродинамику турбулентного и форсированного режимов псевдоожижения. Под действием турбулентных пульсаций в надслоевом пространстве, связанных с движением невидимых пузырей, мелкие частицы, выброшенные из нижней части слоя, переносятся из ядра потока к стенкам, а вдоль них падают обратно в слой. Как показывают наблюдения, они, в свою очередь, спорадически захватываются пульсациями потока из пристенной [c.66]

В Советском Союзе получили развитие теоретические разработки второго направления. Среди них в первую очередь следует указать на работы И. И. Морозова, В. А. Герлиги, Е. П. Серова, Л. Т. Пашкова, В. И. Будникова, А. В. Сергиевского и др., внесших большой вклад в изучение пульсаций потока. Теоретические исследования первого направления начали развиваться за рубежом в работах Мейера и Роуза, Нахаванди и Холлена и др. Результаты обоих направлений показали довольно хорошее совпадение с экспериментальными данными, однако с помощью этих исследований не произведено достаточно широкое изучение механизма пульсаций и определение количественного влияния отдельных параметров на границу устойчивости потока. Более предпочтительным в этом отношении является первое теоретическое направление, так как оно имеет большую точность и дает возможность исследовать механизм явления и характер изменения параметров во времени и по длине трубы в период пульсаций потока. [c.52]

Наличие предвключенного необогреваемого участка повышает устойчивость потока. При этом теоретическое решение показало, что предвключенный участок является более эффективным, чем эквивалентное ему по сопротивлению дросселирование на входе, при прочих равных условиях. Эффект заключается в более медленном развитии амплитуды пульсаций потока при уменьшении массового расхода ниже граничного. Такое влияние предвключенного необогреваемого участка мон ет быть объяснено при рассмотрении уравнения количества движения в форме (3) и механизма зарождений пульсаций. Действительно, если длина предвключенного участка составляет суш ественную часть от длины трубы, то при значительной величине правой части уравнения (3) из-за большой величины скорость изменения расхода может быть невелика и это тормозит увеличение амплитуды пульсаций потока. [c.61]

Эти опыты выполнялись на одновитковом (однотрубном) прямоточном котле, специально созданном для проведения различных экспериментов. В реальных многовитковых прямоточных котлах столь четкой зависимости Сп от Сп.в не наблюдается. Это объясняется, во-первых, многокомпонент-ностью питательной воды реальных прямоточных котлов, а также и пульсацией переходной зоны. На это обстоятельство было указано Ю. О. Нови. Дело в том, что в прямоточных котлах докритического давления существовала область, где заканчивалось испарение последних остатков воды и далее начиналась уже зона перегрева пара. Эта пограничная область и называлась переходной зоной. В ней обычно и происходило отложение солей. Но положение, этой зоны может быть строго фиксировано только в одновитковом прямоточном котле. В реальных же промышленных многовитковых котлах эта зона вследствие пульсации потоков не стабильна. Попеременно эта зона то оказывается в области перегрева, то напротив омывается каплями еще не испарившейся влаги. При этом происходит растворение тех компонентов, которые способны быстро растворяться в воде. Этими компонентами являются соединения натрия, вследствие чего четкая картина, представленная на рис. 9.3, полученная Ф. Г. Прохоровым в опытах на одновитковом агрегате, в реальных прямоточных котлах смазывается . Практически все натриевые соединения поступают в пар прямоточного котла и уносятся в турбину. При сверхкрити-ческих параметрах исчезает различие между водой и паром среда в любой точке котла однофазна. Исчезает и зона перехода. Это обстоятельство облегчает возможность перехода в пар (растворения в нем) для многих примесей питательной [c.160]

То же беспорядочное начальное распределение частиц н неравномерность их обтекания, развитие и подъем пузырей вызывают, однако, беспорядочное и пуль-сационное движение частиц в псевдоожиженном слое, их интенсивное перемешивание. В какой-то мере развитию подобного движения частиц могут служить пульсации потока среды. Вызванное главным о<5разом неоднородностью слоя перемешивание частиц порождает обратную тенденцию к разрушению агрегатов и восстановлению однородности псевдоожижения, так как при идеальном перемешивании все частицы были бы равномерно распределены в слое, как молекулы в газе. [c.87]

Газовый горшок (ресивер) служит для сглажи/вания пульсации потока гава, идущего к двигателю. Его объем выбирается не менее десятикратного объема, описываемого поршнем двигателя. [c.193]

Для того чтобы выявить характер влияния пульсаций потока на критические тепловые нагрузки, надо было вызвать пульсацион-ный режим течения жидкости в рабочем канале. В связи с этим схема работы стендовой установки (рис. 2) была несколько изменена дроссельный вентиль 3 оставался полностью открытым, а регулировка давления и расхода в контуре осуществлялась вентилями [c.42]

Пульсации квазистационарного потока передаются от низких частот к высоким, где полностью диссипируют. Следовательно, турбулентные пульсации потока занимают широкий спектр частот, начиная от крупномасштабных (низкочастотных) и заканчиваясь мелкомасштабными (высокочастотными). Такое представление турбулентного потока позволяет раздельно исследовать спектральные (спектральная модель) и квазистационарные (квазистационар-ная модель) характеристики турбулентного потока. На рис. 1 приведена принципиальная схема измерений спектра турбулентных пульсаций во входном (в—в) и выходном (О—0) сечениях патрубка. Воздух из бака (акустического фи.льтра) следует ко входному измерительному устройству в сечении в—в, затем проходит через исследуемый патрубок, выходное измерительное устройство в сечении О—О и через подпорную трубу с сеткой выходит в атмосферу. В измерительных устройствах установлены датчики, соединенные с регистрирующими нрЕборами. При исследовании спектральной модели датчиками являются зонды термоанемометра 7, перемещающиеся с помощью координатника 2, а регистрирующими приборами — вольтметры 4 та 5, соединенные с датчиками через процессор 3. При исследовании квазистационарной модели датчиками являются пневмометрические зонды, а регистрирующими устройствами — батарейные микроманометры. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...