Результирующая сила от давления

Полученные формулы (7.8), (7.10) и (7.11) содержат три заранее неизвестных параметра в, и Для их определения воспользуемся а) вторым условием (7.3) для давления, б) условием равновесия силы веса цилиндра с результирующей силой от давления слоя и в) предположением о том, что слой в его левой точке наименее всего деформирован и поэтому толщину слоя здесь можно приравнять начальной толщине Н всего слоя на плоскости. Эти три условия могут быть представлены следующими равенствами [c.217]

Для канала круглого сечения гидравлический диаметр совпадает с диаметром канала й. Проекция йА на плоскость поперечного сечения, очевидно, равна йА. Результирующая сила от давлений, действующих на в осевом направлении, может быть получена, если умножить давление на каждый элемент йА , спроектировать полученные выражения, направленные на нормали к элементам, на направление оси и затем просуммировать. Результат будет тем же самым, если элементы йА сначала спроектировать на плоскость сечения, затем просуммировать полученные выражения и, наконец, умножить на давление. Поэтому осевая результирующая сил от давлений на участке поверхности йА на газ равна рйА соответствующая результирующая сила, действующая на газ между сечениями 1 и 2, равна [c.182]

Суммарные силы, действующие на кривошипно-шатунный механизм. Вдоль оси цилиндра на поршень действуют две силы — сила от давления газов (Рг) и сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс (Pj). Совместное действие этих сил обусловливает динамическую нагрузку на кривошипный механизм. Результирующая от этих двух сил будет [c.156]

Вентили, задвижки и краны относятся к управляемой запорной арматуре. При закрытом вентиле (рис. 4-2, а) тарелка 2 должна быть прижата к седлу 3 такой силой Г, которая обеспечит плотность прилегания уплотнительных поверхностей (поверхностей контакта седла и тарелки). Эта сила есть результирующая силы, передаваемой шпинделем 1— м, и СИЛЫ от давления среды на тарелку Р-р= —с11 р, где о — [c.48]

Это распределение, изученное экспериментально, изображено на рис. 327. Так же как и в случае обтекания идеальной жидкостью (рис. 325), там, где давление жидкости на цилиндр больше, чем давление в набегающем потоке, стрелки направлены к поверхности цилиндра, а там, где давление жидкости на цилиндр меньше, чем в набегающем потоке, стрелки направлены от поверхности цилиндра. Как и следовало ожидать после всего сказанного, в вязкой )Кидкости ие остается и следа от симметрии распределения давлений на цилиндр относительно диаметра ВС. Давления в областях Л и D направлены так, что их результирующая отлична от нуля и направлена вдоль потока жидкости. Но вследствие того, что распределение давлений в областях В и С остается симметричным относительно диаметра AD, результирующая сил давления в направлении, перпендикулярном к потоку, равна нулю. Это значит, что цилиндр, обтекаемый вязкой [c.548]

Силовое воздействие сплошной газообразной среды на движущееся твердое тело сводится к непрерывно распределенным но поверхности этого тела силам от нормального и от касательного напряжений. Результирующая этих сил, действующая на каждый элемент поверхности, называется поверхностной силой. В идеальной жидкости, в которой отсутствует вязкость, силовое воздействие сводится только к поверхностным силам от нормального напряжения (давления). [c.18]

Это делает очевидным одно важное (и на первый взгляд парадоксальное) обстоятельство. Сначала может показаться, что результирующая сил трения, будучи направлена в ту же сторону, как и сила тяги, т. е. в сторону движения, имеет характер движущей силы. В действительности трение скольжения опор не должно рассматриваться ни как движущая сила, ни как сопротивление, так. как, поскольку колеса не скользят, скорость точки соприкосновения каждого из них, как лежащей на соответствующей мгновенной оси вращения, равна нулю. Истинным пассивным сопротивлением в рассматриваемом здесь случае является трение качения, которое должно-быть преодолено движущим моментом, передаваемым от давления пара посредством поршней, шатунов и т. д. на оси колес. [c.137]

Динамические реакции и давления. Для того чтобы определить реакции оси, обратимся к общему случаю движения тела с закрепленной осью, находящегося под действием каких угодно сил (п. 5). Изменяя направления реакций на противоположные, найдем, как мы знаем, давления вращающегося тела на связь, В согласии с общими рассуждениями п. 4, мы ограничимся вычислением для этих давлений результирующей силы — R и результирующего момента — М относительно некоторого центра О, который мы предположим здесь неподвижным и лежащим на оси вращения твердого тела S. Более того, отвлекаясь от статических составляющих R, М, мы будем рассматривать исключительно динамические составляющие — —М , определяемые из равенств [c.17]

Результирующее усилие от поступательного движения колодки находится как геометрическая сумма сил и Г . Силы, возникающие при повороте колодки, могут быть определены также с помощью тормозных коэффициентов. В этом случае выбираем направление координат так, как это показано на фиг. 73, б, т. е. положительную ось л -ов направляем в сторону области увеличенного давления. При колодке, симметричной относительно оси у, разности Аг/ и Аг равны нулю. Тогда сила = Ах, а касательная сила Тд = [хЛ/д. То, что разность Аг = О, показывает, что момент элементарных сил, действующих при повороте колодки, на верхней ее половине равен моменту на нижней половине колодки. При этом плечо силы трения относительно точки О равно 8 115 [c.115]

Изменение нормальных к контрольной поверхности сил, разумеется, необходимо учесть как в живых сечениях [d (Fp)], так й со стороны стенок (pdf). Таким образом результирующая внеш няя сила от нормальных давлений будет Fdp. [c.50]

Учитывая, что давление в маслонапорном котле поддерживается в пределах 20 — 18,6 кГ/см , получаем, что минимальная результирующая сила тр s) действующая на закрытие, составляет примерно 0,35— 0,30 от силы. [c.193]

На рис. I.I9 показан регулируемый насос, отличающийся тем, что опора блока цилиндров расположена на валу. Это сферический поясок, центр сферы которого совпадает с точкой приложения результирующей радиальной силы от сил давления жидкости на плунжеры. Вал насоса проходит через распределитель и упорный диск. Опоры вала расположены в крышках насоса. Силы трения в соединении вала с блоком цилиндров препятствуют его само-установке по торцу распределителя. Для снижения влияния этих сил между валом и блоком цилиндров установлена шлицевая втулка. Плунжер насоса выполнен ступенчатым. От вспомогательного на- [c.18]

Отметим, что относительные погрешности зависимости (24.14) плотности от числа М и приближенной адиабаты (24.15) на порядок больше, чем погрешность приближенной зависимости (24.8) плотности от относительной скорости X. Поэтому в приближении С. А. Чаплыгина предпочтительно определять только скорость X, а затем число М и давление р вычислять по точным формулам, соответственно (23.3) и (23.4). При этом, конечно, не выполняются уравнения Эйлера, а в задачах расчета решеток результирующая сила давления газа на профиль отличается от вычисляемой по теореме количества движения (23.10). Разница между величинами проекций этих сил может служить хорошей суммарной оценкой погрешности расчета. [c.199]

Если для идеальной жидкости сила, действующая на обтекаемое тело в направлении потока, равнялась нулю (парадокс Эйлера — Даламбера), то для вязкой жидкости эта сила всегда отлична от нуля. Она складывается из силы трения по поверхности Р х и результирующей силы давления Р х- Сила трения определяется распределением касательных напряжений по поверхности тела и может быть найдена по формуле (6.76) [c.186]

Природа моментов от сил вязкого и сухого трения ясна и не требует дополнительных пояснений. Рассмотрим природу момента от сил трения, пропорционального передаваемому усилию. В зубчатой передаче, даже при идеальном эвольвентном зацеплении происходит проскальзывание профиля зуба одной шестерни относительно профиля зуба другой шестерни. Вследствие этого проскальзывания возникает сила трения скольжения, значение которой пропорционально нормальному давлению в зубьях шестерен. Нормальное давление, в свою очередь, пропорционально передаваемому усилию. Сила трения в процессе зацепления меняет свой знак при прохождении точки зацепления через полюс зацепления, однако среднее значение момента, создаваемого этой силой, в процессе зацепления всегда имеет знак, противоположный угловой скорости. Кроме того, в разных фазах зацепления находятся одновременно несколько зубьев, так что результирующий момент от сил трения в зубьях шестерен можно приближенно считать зависящим только [c.239]

Предположим, что труба разделена на две части плоскостью, содержащей ее ось. Внутреннее давление стремится отделить обе половины трубы друг от друга. Этому стремлению противодействуют напряжения, возникающие по двум сечениям стенок трубы и по сечениям каждой из крышек на концах. Результирующее действие внутреннего давления (по известному принципу гидростатики) эквивалентно равномерно распределенному по площади прямоугольника 2а1 усилию. Поэтому оно равно силе 2а/П, приложенной к каждой [c.193]

Необходимая для криволинейного движения разность давлений возникает в конечном счете вследствие давления стенок трубы на текущую жидкость (обусловленного деформацией). Результирующая всех сил давления, которое оказывают стенки трубы на жидкость, отлична от нуля и направлена в сторону вогнутости трубы. Очевидно, по третьему закону Ньютона жидкость будет оказывать на трубу равное и противоположное по направлению действие. Это действие есть результирующая сил давления жидкости на стенки трубы. Если бы было известно распределение давления жидкости вдоль стенок трубы, можно было бы теоретически подсчитать эту результирующую. Однако такой путь расчета сложен. Проще эта задача решается на основе теоремы об изменении импульса. [c.279]

При четном числе цилиндров число поршней, находящихся под рабочим давлением жидкости, постоянно и равно г/2. Нагрузка, действующая на золотник от сил давления жидкости в цилиндрах, в этом случае практически постоянна, и изменяется лишь центр давления результирующей силы. [c.179]

Броуновская частица перемеш ается за счет хаотических ударов многих молекул, бомбардирующих ее со всех сторон. Тела, которые достаточно велики, испытывают в каждый момент времени большое число ударов молекул. Импульсы, которые им передаются в двух ка-ких-нибудь противоположных направлениях, всегда оказываются практически одинаковыми. Малые различия противоположно действующих сил, возникающих вследствие флуктуаций давления, не способны вызвать заметные смещения достаточно больших тел. Частица же с относительно малой поверхностью получает значительно меньшее число ударов. Воздействие на нее молекул жидкости или газа по некоторым направлениям часто оказывается некомпенсированным. Равнодействующая сил, действующих на броуновскую частицу, отлична от нуля. Она испытывает частые хаотические колебания по модулю и направлению. Результирующая сила в определенные моменты достаточна, чтобы сдвинуть частицу малой массы, поэтому частица беспорядочно двигается в среде. Модуль и направление ее скорости изменяются с большой частотой. [c.185]

Принимая ступенчатый характер изменения давления от рг ДО Ра в точке Го, для выражения результирующей силы получим [c.37]

Прижатие тарелки может осуществляться как пружиной, так и грузом, подвешенным к рычагу (рычажно-грузовые предохранительные клапаны). При высоком давлении или больишх диаметрах применяются импульсно-предохранительные устройства (рис. 4-4), состоящие из главного предохранительного клапана 1, конструкщ5я которого показана на рис. 4-2, и, и импульсного рычажно-грузового или пружинного клапана 2, который соединен трубой 3 с главным клапаном. При повышении давления срабатывает импульсный клапан и по трубе 3 пар поступает в камеру И (рис. 4-2, и) главного клапана. Благодаря тому, что площадь верхней тарелки 12 главного клапана больше, чем нижней 13, результирующая сила от давления направлена вниз и вся подвижная система опускается также вниз, а пар через проход в седле 3 и окна 14 выбрасывается в атмосферу. В закрыто.м положении нижняя тарелка прижата к седлу давлением среды и затягом пружины 10. [c.49]

Если результирующую силу внешнего давления и массовых сил отнести к единице площади какой-либо поверхности в заданной точке, получится величина, называемая гидростатическим давлением в этой точке. Нетрудно доказать, что величина гидростатического давления не зависит от направления контрольной площадки, пересекающей заданную точку. Для этого рассмотрим действие сил на элембнта рный объ- ем неподвижной жидкости, [c.12]

Если в обычном двигателе закон движения поршня определяется кривошипно-шатунным механизмом, то в СПГГ это движение зависит от массы блока поршней и действующей на них результирующей сил, определяемых давлением газов, находящихся в цилиндрах дизеля, компрессора и буфера СПГГ, и трением поршней о стенки цилиндров. Поэтому к двум основным уравнениям энергетического и теплового балансов прибавится уравнение, которое выражает собой особенности динамики исследуемого нами двигателя [c.75]

В тех случаях, когда давление газа с сухой стороны стенки отличается от атмосферного или когда имеет место двустороннее давление жидкости при различном давлении газа над жидкостью по обеим сторонам стенки, результирующую силу давления на стенку удобнее определять как разность двух сил давления Р, каждая из которых действует на одной стороне стенки и может бьпь представлена [c.37]

Сила давления жидкости на погруженное в нее твердое тело (рис. IV—8) складывается из вертикальной (архимедовой) силы Р == f gV и радиальной (центростремительной) силы Ри = рч)-/ К, где г — расстояние от оси вращения до центра инерцип вытесненного телом объема V жидкости результирующая сила Р = Р + Р . [c.80]

При обтекании круглого цилиндра потенциальным потоком благодаря симметричному распределению давлений по поверхности цилиндра результирующая этих сил равна нулю (парадокс Даламбера). Следовательно, для этого случая = 0. Можно доказать, что во всех случаях безотрывного обтекания цилиндрических тел потенциальным потоком сопротивление давления равно нулю. Однако при отрывном обтекании, когда за телом образуется мертвая зона или суперкавитационная каверна (см. п. 10.2), теория потенциальных течений дает не равное нулю значение силы сопротивления давления. Так, в п. 7.12 было доказано, что при струйном обтекании пластины, поставленной нормально к потоку (см. рис. 7.30), коэффициент лобового сопротивления, являющегося в данном случае сопротивлением давления, равен 0,88. Это подтверждается опытом только в тех случаях, когда за обтекаемым телом действительнсГобразуется зона, заполненная парами или газом, в которой давление приблизительно постоянно, как это предусмотрено теорией. Но в большинстве случаев за обтекаемым телом образуется так называемый гидродинамический след, представляющий собой область, заполненную крупными вихрями, которые, взаимодействуя и диффундируя, постепенно сливаются и теряют индивидуальность. На достаточном расстоянии от тела (дальний след) образуется непрерывное распределение дефекта скоростей в потоке, близкое к распределению скоростей в струнном пограничном слое. Наличие вихрей в гидродинамическом следе приводит к понижению давления на тыльной части поверхности тела и соответствующему увеличению сопротивления давления, которое часто называют также вихревым сопротивлением. [c.391]

В тех случаях, когда давление газа с сухой стороны стенки отличается от атмосферного или когда имеет место двустороннее давление нсидкости при различном давлении газа над жидкостью по обеим сторонам стенки, результирующую силу давления на стенку удобнее определять как разность двух сил давления Р каждая из которых действует на одной стороне стенки и может быть представлена суммой двух независимых сил —силы Ро абсолютного давления газа над жидкостью и силы Pg весового давления жидкости [c.37]

ЦДМ-ЮПу для дополнительного нагружения циклическим кручением цилиндрического образца. Оно состоит из двух опорных подшипников 1 и 3 для восприятия осевой нагрузки растяжения-сжатия, создаваемой машиной ЦДМ-ЮПу, осевого шарнира 2, двух цанговых зажимов 4. Крутяш,ий момент создается дополнительным гндроци-линдром 7 через рычаг 6. Осевая нагрузка Р на образец 5 создается двумя цилиндрами машины ЦДМ-ЮПу верхним, создающим постоянную силу, и нижним, создающим переменную силу (на схеме не показаны). Для нагружения образца кручением давление масла от этих двух цилиндров подается в дополнительный двухполостной цилиндр. Таким образом, результирующая сил Q так же, как и осевая сила Р, состоит из постоянной и переменной составляющих, и крутящий момент изменяется синхронно с осевой нагрузкой. Осевую нагрузку и крутящий момент измеряют с помощью тен-зомостов, наклеенных на упругие элементы. [c.27]

Ответ правильный. До налива воды на шарик действовали две равные силы - сила тяжести и Архимедова сила от погруженного в ртуть его объема. После налива воды появилась новая сила, действующая вниз. Ее величина равна весу тела давления, лежащего между верхней частью шарика, соприкасающегося с водой, и ее поверхностью. Но в точках соприкосновения ртути и шарика давление возрастет на величину Рв в столба воды. Следовательно, снизу вверх также появилась новая сила, тело давления для которой находится между нижней поверхностью шарика и поверхностью воды. Так как обе эти силы возникли за счет давления воды, но имеют противоположные направления, их результирующая сила равна весу воды в объеме разности тел давления и направления вверх. Эта новая Архимедова сила заставит шарик всплывать. При этом часть его объема, погруженного в ртуть, будет уменьшаться, что приведет к уменьшению суммарной Архимедовой силы. При ее равенстве весу шарика всплытие прекращается. [c.41]

В зависимости от того, каким образом формируется результирующая сила F, воздействующая на подвижную систему, все М. подразделяются на приёмники давления, градиента давления и комбиниров. лриё.мники. В приёмниках давления звуковое поле действует на подвижную систему с одной стороны результирующая сила F в этом случае не зависит от направления прихода звуковой волны и М., при условии, что его размеры малы по сравнению с длиной волны, не обладает направленностью. [c.151]

У градиентных приёмников подвижная система подвергается с обеих сторон воздействию звукового поля и результирующая сила определяется разностью Др звуковых давлений на двух акустич. входах системы, находящихся на расстоянии d друг от друга F = угол падения звуковой волны относительно акустич. оси преобразователя. Направленность такого приёмника описывается ф-цией OS0, причём макс, выходной сигнал имеет место при осевом падении звуковой волны, т. е. при 0 = 0 и 0 = 180°, а при 0 == 90° выходной сигнал равен нулю. [c.151]

Качестйенно преобразование энергии в турбинной ступени можно объяснить следующим образом. Пар в сопловой решетке расширяется от параметров Pq, Hq до параметров р , результате чего из сопловых каналов под малым углом к плоскости выходных кромок выходит кольцевая струя пара большой скорости. Эта струя обтекает профили рабочей решетки, образуя на их поверхностях распределение давления, показанное на рис. 2.7, а. Результирующая окружных проекций давления на вогнутой стороне профиля (рис. 2.7, б) больше, чем на спинке, в результате чего возникает окружная сила Rjj, вращающая диск, закрепленный на валу. [c.36]

Пусть нагрузка на горизонтальный вал, вращающийся в подшипнике, напр лена по вертикали. До вращения вала его шип будет касаться поверхности вкла, ша подшипника в некоторой точке Л/(рис. 59, А). Область между поверхносп шипа и подшипника разделена на две равные части I и II. В первой части движа поверхности шипа будет происходить в сторону широкой части слоя, поэтому зультируюшая сила давления будет направлена от шипа к вкладышу (рис. 59 Б), второй части, наоборот, результирующая сила давления будет направлена от вь дыша к шипу (рис. 59, В). Так как эти силы не уравновешиваются внешней наг[ кой, то шип будет смещаться вправо, пока направление равнодействующей i давления не будет противоположным внешней нагрузке. [c.156]

Очерченной сферой ограничена область, в которой соседние молекулы могут оказать притягательное действие на молекулы т, т и т". Если взять молекулу т, то на нее со всех сторон симметрично действуют молекулы, находящиеся в очерченной сфере. Силы последних взаимно погашаются. В ином положении находятся молекулы т и т", расположенные на расстоянии от поверхности АВ, меньшем радиуса сферы действия сил притяжения. Для этих молекул силы притяжения молекул, находящихся внутри жидкой фазы, компенсиоуются не полностью, в результате чего к молекулам прикладывается некоторая сила, действующая перпендикулярно к поверхности и направленная внутрь жидкости. Наибольшая сила будет действовать на молекулу т", поскольку для компенсации сил притяжения других молекул не достает целой полусферы. Таким образом, приходим к заключению, что молекулы, находящиеся в поверхностном слое жидкости, находятся под действшм некоторой результирующей силы сцепления, направленной внутрь жидкости перпендикулярно к поверхности. Молекулы жидкости, обладающие повышенной кинетической энергией, способной преодолеть силы сцепления, вырываются с поверхности жидкости, образуя пар. Ясно, что чем меньше будет результирующая сила сцепления, тем легче будет молекуле жидкости покинуть жидкую фазу и тем выше будет давление паров в воздухе. Можно показать, что результирующая сила сцепления, действующая на молекулу, находящуюся на поверхности жидкости, должна зависеть от кривизны поверхности. Из рис. 228, в, на котором показаны три поверхности — выпуклая, плоская и вогнутая — видно, что объем жидкости, находящейся в сфере, где возможно проявление сил сцепления между молекулами, наименьший у выпуклой поверхности и наибольший — у вогнутой. [c.346]

Силы давления жидкости, действующие на цилиндровый блок, от значения которых зависит величина результирующей силы, прижимающей один элемент распределителя к другому, складываются из сил, действующих по площади распределительных окон ажЬ (рис. 73), и сил давления по контактирующим поверхностям. Расчет проводят применительно лишь к полости высокого давления. В целях упрощения расчетов величина площади каналов 7 питания блока учитывается полностью, хотя эта площадь в создании раскрывающей силы не участвует. Очевидно, чтобы не нроизо-шло раскрытия распределителя (отжима блока от золотника), сила давления жидкости на площадь донышек цилиндров, прижимающая блок к зеркалу золотника, должна быть больше раскрывающих сил давления жидкости в стыковом зазоре. Оценку распределителя, с этой точки зрения, производят по так называемому коэффициенту поджима, под которым понимается отношение разности сил, прижимающей блок 7 к поверхности распределения и отжимающей к величине прижимающей силы в % [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...