Конические диффузоры

Рис. 1.14. Поле скоростей по диаметрам различных сечений (различных Пх) конического диффузора при Ре = (4л-Ч-5) 10 [71]

Рис. 1.16. Поле скоростей в конце конического диффузора при П] = 4, Re = 5-10 и различных углах расширения по двум диаметрам [223]

Рис. 1.17. Поле скоростей при Ке = = 1,1 10 в конце конического диффузора при 1 = 16 и в трубе постоянного сечения ( 1 = 0) [223]

Рис. 1.18. Распределение скоростей по длине начального участка конического диффузора [31]

Рис. 1.19. Поле скоростей на выходе из конического диффузора (а = 8°, —

Определить расходы бензина через цилиндрический насадок диаметром с = 60 мм и через составной насадок, полученный добавлением к цилиндрическому насадку конического диффузора выходным диаметром О = 80 мм и коэффициентом потерь срд = 0,3. [c.137]

Задача VII—15. В отсасывающей трубе водяной турбины, выполненной в виде конического диффузора с входным диаметром D = 0,5 м и углом раскрытия 0 — 16", расход воды Q = 1 м /с. [c.159]

Задача VII—18. Вода перетекает из одного открытого резервуара в другой под постоянным напором Н по горизонтальному коническому диффузору с диаметром входа (1 = = 200 мм и длиной L = 200 мм. [c.161]

Для обратного преобразования электрических колебаний в звуковые применяется громкоговоритель. В громкоговорителе катушка 1 (рис. 199) из медного провода соединена с гибкой мембраной 2 и коническим диффузором 3. Катушка находится в магнитном поле постоянного магнита 4. При протекании переменного тока катушка под действием переменной силы Ампера колеблется с частотой колебаний силы тока. Катушка заставляет колебаться с такой же частотой мембрану и диффузор. Эти коле- [c.193]

ОТ я для конических диффузоров с несколькими углами ушире-ния приведена на рис. 8.32. [c.514]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Задача 7-17. Для увеличения пропускной способности короткой трубы длиной / = 800 мм и диаметром [c.169]

Для конических диффузоров коэффициент потерь Фа зависит главным образом от угла раскрытия конуса 0 и мало меняется с длиной диффузора (средние значения в функции 0 см. в приложении 3). [c.149]

В отличие от конфузоров, в диффузорах течение направлено в сторону повышенного давления, в результате чего увеличивается толщина пограничного слоя и возможен отрыв потока от стенок с возникновением обратных токов. Это объясняет более низкие значения КПД диффузоров по сравнению с конфузорами. Безотрывное течение в конических диффузорах соответствует углу раскрытия 7<8°, диапазон углов от 8 до 15° является переходным от безотрывного течения к отрывному. [c.91]

Из этого выражения уже очевидно увеличение потерь трения при сужении бл. д., несмотря на происходящее при этом увеличение угла раскрытия эквивалентного конического диффузора. Это делает необходимым решение вопроса о выборе взамен практически достаточно удобного, но физически не соответствующего при 63/62 1 схеме действительного-течения критерия другого, лучше отражающего физическую сущность процессов в бл. д. [c.302]

Вертикальный конический диффузор у этих труб может быть выбран по указаниям, данным выше. [c.308]

Внезапное расширение и конические диффузоры. Переход с меньшего диаметра d трубопровода на больший (D) осуществляется или внезапно (внезапное расширение) или через конический диффузор с углом конусности а (фиг, 73). Потери определяются по формуле [c.486]

Внезапное расширение и конические диффузоры. Переход с меньшего диаметра d трубопровода на больший D осуществляется или внезапно (внезапное расширение), или через конический диффу- [c.644]

Конденсаторы (электрические) 447, 448 Конденсаторы темного поля — Технические характеристики 344 Конденсация (вещества) 365 Конические диффузоры 644 Константа равновесия 365 Константан — Коэффициент линейного расширения 17 [c.714]

Опытами подтверждено значительное влияние степени расширения n = F2/Fi, угла раскрытия уд и длины конических диффузоров [c.238]

Переход между предпоследним РК и последним НА часто выполняется в виде свободного кольцевого диффузора с большим углом раскрытия Этому углу соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора, имеющего гидравлический диаметр Dr = 4f/Q, где f —живое сечение рассматриваемого криволинейного диффузора и Q —периметр этого сечения. Так как для эквивалентного диффузора угол расширения [c.46]

В последних ступенях ЦНД условия течения пара в диффузоре весьма неблагоприятны. Этому противостоит сильный отсасывающий эффект примыкающего к диффузору НА. Его влияние настолько благотворно, что создаются условия для безотрывного течения на переходах с раскрытием, которому соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора 6э = 30° и даже более. На практике же применяются диффузорные переходы со значительно большими углами (0э = = 70- 100°) (периферийный угол раскрытия меридионального обвода достигает 60°). При этом, если [c.46]

Исследования, проведенные на ЛМЗ, в БИТМ и ЛКИ [25 гл. XI], показали, что для ступени как с перекрышей на входе, так и без нее, оптимальная форма меридионального профиля у периферии НА близка к конической. Угол раскрытия y" желательно выбирать меньшим чем 30°, так как при больших углах потери резко нарастают. Удачной характеристикой для обобщения опытных данных по влиянию угла у" на эффективность ступеней с относительно длинными лопатками оказывается угол эквивалентного конического диффузора 6э. В зависимости от этой характеристики [26] относительное снижение к. п. д. различных ступеней большой веерности ( г = 3,3-ь4,1), имеющих у" = 30- 50°, не превышает 2%, если 0э<5О- 7О°. При этом большим углам 6э соответствуют меньшие углы меридионального раскрытия у". [c.224]

Четырехступенчатый центробежный компрессор имеет конические диффузоры, сделанные по патентам фирмы Эрликон. Вал компрессора вращается в двух самоустанавливающихся опорных подшипниках, которые смазываются маслом под давлением 0,7 ama. К рабочему колесу приклепываются загнутые назад лопатки, сделанные из 3%-ной хромомолибденовой стали. Рабочее колесо крепится к валу на шпонке с помощью горячей посадки. Каждая ступень имеет два лабиринтовых уплотнения. Литой чугунный корпус компрессора сделан из нескольких секций и имеет горизонтальную плоскость разъема. Он опирается со стороны выхода воздуха на фундамент подшипника и со стороны входа воздуха на фундамент электрического генератора. В средней части корпус опирается на тонкие цементные колонны. [c.23]

Система диффузоров состоит из четырех спиральных диффузоров, присоединенных к прямым коническим диффузорам. Прямые конические диффузоры отлиты заодно с корпусом компрессора. Давление воздуха на выходе из компрессора равно 3,8 ama и температура 205° С. Давление воздуха на входе в компрессор 0,85 ama. [c.23]

Рис. 1.20. Поле скоростей а коническом диффузоре ио. чиамстрам сечений I—I и II — II при 1=4, Ре = (4—5) 10 и различных 1

Рпс. 1.24. Поле скоростей в выходном сечении конического диффузора с 30° 1 = = 2, 1ц= о и = 0- ( 1 — диаметр выходого сечения диффузора 1 — длина вы- [c.30]

Задача XJfl—5. Гзсхол воды в отсасывающей трубе гидротурбины, представляющей вертикальиы й тонкостенный конический диффузор с диаметрами d = 1000 мм и D = 2000 мм и длиной L = 4000 мм, равен Q = 5,5 м /с. Входное сечение трубы расположено выше уровня на Н 3 м. Коэффициент потерь в диффузоре фд = 0,25. [c.386]

Разнообразное применение вихревых труб с щелевым или изо-градиентным коническим диффузором, исследованным В.Т. Во-ловым [43, 44], в некоторых случаях основано на отводе энергии в виде тепла от осесимметричных деталей конструкций, размешенных в приосевой зоне камеры энергоразделения [40, 112, 116, 120-122]. Интенсивность процессов определяется тепломассообменом в вихревой камере, степенью турбулентности и глубиной разряжения на оси самовакуумирующейся вихревой трубы [99, 118]. [c.302]

Ле 9 —безразмерный коэффициент потерь, зависяп1ий от формы диффузора и выражающий долю потерь в диффузоре от потери при внезапном расширении. Для конических диффузоров коэффициент потерь зависит от угла раскрытия конуса 6 и мало меняется с дли- [c.154]

Задача X111-5. Расход воды в отсасывающей трубе гидротурбины, представляющей вертикальный тонкостенный конический диффузор с диаметрами d = 1000 мы и [c.390]

Сравнение гидравлических к. п.д. колес, полученных экспериментально, с расчетными, учитывающими лишь потери на трение по зависимости Блазиуса, позволило выделить потери в межлоиаточных каналах колеса на отрыв и на вторичные течения. Зависимость этих потерь от эквивалентного угла раскрытия межлоиаточных каналов представлена на рис. 1. Таким образом, экспериментально установлено, что для колес трех типов с различным числом лопаток резкое возрастание потерь в каналах наступает при значениях угла = 6ч-7. Это позволяет рекомендовать данный параметр для использования при проектировании новых рабочих колес. При этом угол раскрытия эквивалентного конического диффузора определялся по формуле [c.292]

Задача выявления особенностей формирования критического режима течения в высоковлажной двухфазной смеси возникла в последние годы в связи с анализом теплогидродинамических процессов, происходящих в реакторном контуре в связи с его разгерметизацией. При этом исследовались прежде всего каналы постоянного сечения. Вместе с тем предложенные сотрудниками ВТИ им. Дзержинского вставки-ограничители расхода сделали актуальной задачу исследования вскипающего потока в каналах переменного сечения. Названные вставки предназначены для ограничения расхода теплоносителя при разрыве трубопроводов реакторного контура. При этом они должны обладать возможно меньшими гидравлическиМи сопротивлениями в условиях нормальной работы контура. Профиль используемых вставок выполнен в виде сопла Лаваля с плавно сужающейся входной частью и коническим диффузором. Между тем имеющиеся экспериментальные данные говорят о том, что при истечении насыщенной и тем более недогретой до насыщения воды через каналы, имеющие традиционный профиль сопла Лаваля, жидкость на выходе оказывается перегретой и испарение ее происходит практически за пределами канала. При этом расход воды через сопло оказывается близким к гидравлическому. Таким образом, снижение расхода воды через вставки по сравнению с расходом ее истечении через полное сечение разрыва происходит лишь за счет уменьшения проходного сечения. В то же время расход через вставки можно бьшо бы уменьшить еще почти на порядок, если бы обеспечить в них критический режим истечения вскипа- [c.145]

Меридиональные обводы. Форма меридионального обвода безлопаточного диффузора перед ступенью существенно влияет на характеристики ступени. В опытах БИТМ [17 гл. XI] для ступени постоянной циркуляции с цилиндрическими границами проточной части установка конических диффузоров на входе уже при углах у периферии у" = = 20° приводила к отрыву потока и снижению к. п. д. ступени на 4%- При большйх углах у", достигавших 60°, срыв усиливался и вызывал значительные потери энергии, которые зарождались в диффузоре и развивались затем в НА и РК под влиянием сильных радиальных течений и больших углов атаки. [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...