Труба цилиндрическая круглая

Труба цилиндрическая круглая 722 Трубка вихревая 252. [c.926]

Рассмотрим течение в основном участке цилиндрической круглой трубы. Выделим в жидкости цилиндр, имеющий длину I и радиус у. В основном участке трубы распределения скоростей в различных сечениях одинаковы, поэтому силы инерции отсутствуют и цилиндр будет находиться в равновесии под действием касательных напряжений, приложенных к его боковой поверхности, и разности давлений pi — р2, действующих на его основания, т. е. [c.351]

Трубы и резервуары, заполненные жидкостью, находятся под действием внутреннего гидростатического давления, которое может разорвать трубу или резервуар, если толщины их стенок будут недостаточны для восприятия растягивающих усилий. Так как наиболее часто трубы бывают круглого сечения, а резервуары цилиндрической формы, то мы ограничимся рассмотрением этих случаев. [c.55]

В качестве применения метода подобия, основанного на рассмотрении размерностей входящих в данную задачу величин, приведем следующий широко распространенный случай. Жидкость плотности рис коэффициентом динамической вязкости р, течет сквозь горизонтальную цилиндрическую круглую трубу диаметра й под действием постоянного перепада давлений, на участке трубы I равного Ар при этом сквозь трубу проходит также постоянный секундный объемный расход Q. Оставляя в стороне вопрос о деталях движения жидкости по трубе — этот вопрос будет разобран в следующем параграфе для случая ламинарного движения и в гл. IX — для турбулентного,— выясним, какие указания может дать метод подобия относительно общего вида зависимости между перепадом давлений в трубе Ар (обеспечиваемым работой насоса или напором столба жидкости между резервуаром и трубой) и секундным объемным расходом сквозь трубу Q. [c.372]

ПРОСТЫЕ ТИПЫ НАПРЯЖЕННЫХ СОСТОЯНИЙ ТОНКОСТЕННЫЕ КРУГЛЫЕ ТРУБЫ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ, КРУЧЕНИЕ ТОНКОСТЕННЫХ ТРУБ И КРУГЛЫХ ВАЛОВ, ЧИСТЫЙ ИЗГИБ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ СТЕРЖНЕЙ [c.192]

Труба с круглым сечением. Для изучения законов распространения упругих волн в круглых широких трубах целесообразно использовать цилиндрическую систему координат, где волновое уравнение имеет вид [c.329]

Из этих фор.мул следует, что коэффициенты сопротивлений i или ф, представляющие по (29) не что иное, как особым образом составленные безразмерные сопротивления или перепады давлений в трубе, являются функциями соответствующего числа Рейнольдса К-Если два ламинарных течения в цилиндрических круглых трубах [c.492]

Течение Хагена — Пуазейля в трубе. Пространственным осесимметричным течением, аналогичным только что рассмотренному плоскому течению в канале, является течение в прямолинейной трубе с круглым поперечным сечением. Пусть ось трубы совпадает с осью х (см. рис. 1.2) радиальную координату у будем измерять от оси трубы. Составляющие скорости в радиальном направлении и в направлении касательной к окружности поперечного сечения равны нулю. Составляющая в осевом направлении пусть равна щ она зависит только от координаты у. Давление в каждом поперечном сечении трубы постоянно. Следовательно, из трех уравнений Навье — Стокса в цилиндрических координатах (3.36) остается только последнее (для осевого направления) при выбранных здесь обозначениях оно принимает вид [c.88]

Поверхность нагрева Р. Количество передаваемой теплоты, как видно из формулы (12.17), прямо пропорционально величине поверхности нагрева, т. е. поверхности, через которую проходит тепловой поток. Поверхность, воспринимающую или отдающую теплоту, можно увеличить, если сделать ее оребренной (рис. 12.12). На поверхность трубы можно плотно насадить (или приварить к ней) круглые (а) или прямоугольные б) пластины (ребра). Такие ребра можно увидеть, например, на цилиндрах мотоциклетного, лодочного или велосипедного двигателей, на цилиндрах компрессоров. Увеличить поверхность нагрева можно, приваривая к внешней поверхности труб цилиндрические или конические шипы. [c.253]

Тогда, выражая Ар через Шср по (62), получим после простых приведений следующий закон сопротивления для цилиндрических круглых труб [c.475]

При составлении уравнений неустановившегося движения рабочей среды в длинной цилиндрической круглой трубе будем считать поток осесимметричным с достаточно малыми изменениями температуры и давления для того, чтобы вязкость среды могла приниматься постоянной. Условимся также, что объемная вязкость среды при исследуемых процессах может не учитываться. При сделанных предположениях уравнения Навье-Стокса (9.2) в цилиндрических координатах, у которых ось х направлена по оси трубы, а координата г определяется по радиусу поперечного сечения трубы, приводится к двум уравнениям [c.190]

Ламинарное течение вязкопластичных жидкостей в цилиндрической круглой трубе. [c.65]

Используя цилиндрическую полярную систему координат (соответствующую случаю течения в круглой трубе) и учитывая, что Тр в общем случае зависит от времени I, координаты в направлении основного потока х, радиальной координаты в основном потоке г и полярного угла ф, предшествующее уравнение можно записать в частных производных в следующем виде [c.170]

Уравнение энергии для двухфазного потока можно получить таким же образом, как это делается для однофазного турбулентного потока. Рассмотрим теплоотдачу к стационарному двухфазному потоку в круглой трубе, стенка которой на участке а > 0 поддерживается при постоянной температуре. Уравнение энергии рассматриваемого течения получается из баланса энергии для малого элемента объема. С учетом того, что у = и = 0, а из членов, характеризующих турбулентный теплообмен, (ю Т ) — 0 и (и Т ) не зависит от х, уравнение энергии в цилиндрических координатах принимает вид [c.171]

II. УСТАНОВИВШЕЕСЯ ДВИЖЕНИЕ ВЯЗКОЙ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ В КРУГЛОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЕ [c.561]

В учебном пособии изложены основные положения курса теории упругости и элементы теории пластичности, приведены примеры решения плоской задачи в прямоугольных и полярных координатах, дан расчет толстостенных труб при внешнем и внутреннем давлении и при насадке, расчет вращающихся дисков, тонких прямоугольных и круглых плит, цилиндрических оболочек, стержней при кручении. Приведены задачи термоупругости и пластичности. [c.2]

Мак-Ги [И] и другими ). Типовое устройство вихревой трубы показано на 4)иг. 3. В цилиндрическую трубу через сопло, расположенное по касательной к внутренней поверхности, вводится струя газа, обладающая большой скоростью. Внутри трубы по одну сторону сопла имеется круглая диафрагма / (на фиг. 3 она показана справа вблизи сопла iV) с отверстием, расположенным по оси трубы. При подаче газа через сопло возникает винтообразный турбулентный поток газа в направлении от диафрагмы (слева на фиг. 3). Выход [c.11]

Для установления закономерностей ламинарного течения газа со скольжением в трубе круглого сечения следует прежде всего составить баланс сил, приложенных к цилиндрическому [c.140]

При развитом ламинарном движении жидкости скорость в нормальном сечении потока изменяется плавно от нулевых значений у твердых стенок до максимальных на оси потока. Нулевое значение скорости объясняется прилипанием жидкости на твердых границах. Характерным признаком развитого ламинарного движения является слоистая структура потока. Скорость слоев, равноудаленных от оси потока, одинакова. Частицы жидкости, движущиеся в трубе круглого сечения с одинаковой скоростью, образуют слои в форме цилиндрической поверхности. Слои, жидкости, движущиеся быстрее, увлекают за собой слои, движущиеся медленнее. Смещение слоев относительно друг друга вызывает между ними касательные усилия, т.е. силы вязкости. При ламинарном движении касательные напряжения при сдвиге слоев возникают в результате поперечного молекулярного переноса количества движения, т.е. носителями количества движения между слоями являются молекулы. [c.36]

Уравнение, описывающее установившееся осредненное турбулентное движение в трубе круглого сечения в цилиндрических координатах, следует из (1.6) [c.56]

Для определения потерь напора по длине потока Яд., в круглой цилиндрической трубе применяется формула Дарси—Вейс-баха [c.64]

Требование геометрического подобия сводится к необходимости иметь у модели и образца одинаковую форму элементов, определяющих протекание рабочего процесса, и одинаковые одноименные параметрические критерии, включающие геометрические размеры. Например, для круглой цилиндрической трубы необходимо, чтобы [c.24]

Пример 1. Определение сопротивления движению несжимаемой жидкости в цилиндрических трубах. Рассмотрим течение вязкой несжимаемой жидкости в круглой цилиндрической гладкой трубе. Пусть задача состоит в нахождении структуры зависимости падения давления Ар на участке длиной I от параметров системы. [c.130]

Рассмотрим ламинарный установившийся поток жидкости в круглой гладкой горизонтальной трубе (рис. 6.6). Экспериментально получено, что несмотря на отсутствие каких-либо препятствий на пути потока, имеет место потеря напора, равная падению пьезометрической (или энергетической) линии на рассматриваемом участке. Если все поперечные сечения участка находятся в равных условиях, что имеет место при их достаточной удаленности от мест возмущений, то потери равномерно распределены по длине потока, что подтверждается прямолинейностью линии энергии, получаемой опытным путем. Такие потери назовем потерями по длине и обозначим их через Лд. В чистом виде они могут иметь место только в потоке с постоянной по его длине средней скоростью (т. е, в равномерном потоке, который может существовать лишь в прямой цилиндрической трубе или призматическом канале). [c.139]

Если границы области течения достаточно просты, то в некоторых случаях удается получить точные аналитические решения или решения в замкнутом виде. Примером может служить рассмотренное в п. 6.6 решение задачи о ламинарном течении в круглой цилиндрической трубе. Ниже приведены еще несколько подобных решений. Но все же число случаев, для которых удается получить точные решения, ограничено, и для встречающихся на практике задач чаще всего характерны сложные граничные условия, для которых не удается найти таких решений. Для этих случаев применяют приближенные методы, основанные на предположении о малой значимости тех или иных членов уравнений движения. [c.289]

Изложенный метод расчета начального участка плоской трубы можно полностью использовать для решения той же задачи применительно к круглой цилиндрической трубе. Не повторяя рас-суждений и выкладок, которые принципиально не отличаются от изложенных выше, приведем результирующие зависимости. [c.357]

Изменение скорости U (х) ядра течения на начальном участке круглой цилиндрической трубы определяется уравнением [c.357]

Как известно, переход ламинарного течения в турбулентное для круглых цилиндрических труб определяется критическим значением числа Рейнольдса. При этом под Re p понимают такое значение этого числа, для которого поток данного класса с числом Рейнольдса меньше Re p, является заведомо ламинарным устойчивым, т. е. в нем затухают любые внешние малые возмущения. Таким образом, критическое число Рейнольдса определяет границу устойчивости ламинарных потоков, но не предопределяет фактического перехода к турбулентности, который может происходить при Ren > Re p. Поэтому на величину Re p не должны влиять случайные возмущения, вносимые, например, шероховатостью стенок, если только последняя не приводит к изменению общей конфигурации потока. Опыт подтверждает независимость Re p от шероховатости стенок трубы. Но изменение общей конфигурации потока (например, его сужение, расширение или изгиб оси) существенно влияет на устойчивость течения, т. е. на значение Re p, поскольку при этом изменяются общие условия устойчивости. Так, опытами многих исследователей 12 359 [c.359]

Рассмотрим задачу об установившемся турбулентном движении несжимаемой жидкости в неподвижной гладкой бесконечно длинной цилиндрическо круглой трубе. [c.153]

Переходя, как и в 98, в случае плоской или цилиндрической круглой трубы от Uoo и Too к средним расходным величинам Ыцр и Гер (при составлении этих величин можно при числе Прандтля, близком к единице, пренебречь слабым неподобием распределений скоростей и температур в вязком подслое, составляющем ничтожную часть интервала интегрирования), получим вместо (124) [c.592]

Формула (5.9) показывает, что при прямолинейном установившемся движении вязкой несжимаемой жидкости в цилиндрической круглой Зсрубе расход прямо пропорционален перепаду давления на единицу длины трубы, четвёртой степени радиуса трубы и обратно пропорционален коэффициенту вязкости. [c.127]

Однако получить закон распределения скоростей из этих формул в аналитическом виде невозможно. Мы обратимся поэтому непосредственно к экспериментам но измерению распределения с соростей в цилиндрических круглых трубах. Наиболее полное и точное исследование движения жидкости но цилиндрическим [c.495]

В расчетах обычно принимают для цилиндрических круглых труб Некр=2320. [c.114]

В трубе ИЛИ канале движение жидкости может быть ламинарным или турбулентным. В первом случае линчи тока параллельны стенкам. В последнем же случае происходят движения жидкости и в поперечном направлении. То или другое состояние движения жидкости зчви-сит от средней скорости течения от размеров трубы в круглых трубах, например, от диаметра) и от к тематической влзкости ч. Величиной, характеризующей состояние потока, является число Рейнольдса = размерность которого равна нулю (см.. Механика подобия , стр. 395). В гладких прямых цилиндрических трубах течение всегда ламинарное, если число Рейнольдса <2320 если оно до этого было турбулент ным, то при достижении числом / только что указанного значения, оно опять становится ламинарным. При Л>2320 поток все же может оставаться ламинарным, если тщательно уменьшить всякого рода нарушения [c.414]

На фиг. 90 даны основные схемы круглых и щелевых горелок. Простейщая круглая горелка представляет собой трубу цилиндрической формы, по которой в топку вдувается смесь первичного воздуха и пыли. Вторичный воздух подается по второй трубе в топочную камеру. Простейшая щелевая горелка отличается от круглой только формой поперечного сечения. В щелевых горелках сечение выполняется в виде вытянутого прямоугольника с примерны.м соот-нощением сторон 1. В современных конструкциях горелок, кроме груб, предназначенных для транспортирования пылевоздущной смеси, имеются также приспособления для перемещивания воздуха с пылью. Так, например, в отдельных типах горелок установлены на выходе керамические рассекающие конуса, предназначенные для активного смещивания пылевоздушной смеси с вторичным воздухом [c.198]

Циклоны. Общими элементами циклонов различной конструкции являются (рис. 22-2) цилиндрическая часть аппарата / входной патрубок 2, присоединенный тангенциально к цилиндрической части циклона крышка 3, закрывающая верхнюю часть цилиндра выхлопная труба 4 круглого сечения, проходящая ко-аксиально через крышку в цилиндрическую часть аппарата коническая часть аппарата 5 пылеотводящий патрубок 5, расположенный у вершины конуса. [c.309]

Рассмотрим уравнение энергии дисперсного потока (1-50) применительно к гидромеханически и термически стабилизированному потоку газовзвеси, движущемуся в прямой круглой трубе. Примем, что <7ст = onst, поток несжимаем, а его физические параметры неизменны. Тогда для осесимметричного стационарного течения R цилиндрических координатах (г — текущий радиус канала, х — продольная координата, направленная по оси движения), пренебрегая осевым теплопереносом d tT ldx = d tfdx = 0 я полагая n= r = 0, взамен (1-5П) получим [c.202]

Для применения в космосе предусмотрена специальная конструкция радиатора-конденсатора, так как единственно возможным способом отвода тепла в процессе осуществления цикла является поверхностное излучение в пространство. Из рис. 8-36 видно, что радиатор-конденсатор располагается на площади круглого дна цилиндрического отсека полезной нагрузки 03,05 м. Излучающая поверхность состоит из двух колец с внешним 02,5 и (Внутренним 0,61 м суммарной площадью 8,6 м . Излучающие поверхности образованы листами бериллия, имеющими покрытие с высокой излучательной способностью, Конструктивно обе излучающие поверхности разделены так, что каждая поверхность работает самостоятельно, излучая в аксиальном направлении. Все внешние излучающие поверхности, включая коллектор жидкого топлива, струйные насосы и распределительные трубы, для увеличения теплосброса покрыты окисью цинка толщиной 0,025 мм. [c.221]

Для уяснения суигности этого коэффициента обратимся к частному случаю так называемого ламинарного движения в круглой трубе. В это.м случае жидкость движется параллельными цилиндрическими слоями (рис. 1-1), причем скорость всюду и.меет одно и то же направление, но уменьшается в направлении от оси трубы к стенкам. [c.19]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерны [и, так как в вязких жидкостях из-за влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные истоки можно свести к одномерной модели. Так, например, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравно-.мерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрегтя, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость н закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.133]

Рассмотрим установившийся ламинарный поток в круглой цилиндрической трубе, выбрав цилиндрическую систему координат (рис. 6.15). Предполагая линии тока прямыми, параллельными оси трубы, получаем щ 0 0. Тогда из уравнения неразрывности (2.25) находим dujdz — О, откуда 2 2 ( > 0)- Поскольку это условие должно выполняться во всех точках потока, то и d ujdz- 0. Учитывая, что поток в трубе осесимметричен, заключаем, что все параметры не зависят от переменной 0, т. е. d/dQ О и d id 0. Кроме того, пренебрегаем действием массовых сил. Тогда уравнения Навье—Стокса (5.14) в цилиндрических координатах суш,ественно упрощаются [c.152]

Получаемые таким путем формулы не вполне удовлетворительны, так как хотя и соответствуют экспериментальным данным для турбулентного ядра течения, но не удовлетворяют некоторым естественным условиям (например, равенству нулю градиента скорости на оси трубы). Поэтому усилия многих исследователей были направлены на уточнение полуэмпирических теорий, в первую очередь путем учета молекулярной вязкости в турбулентном ядре. В этом направлении достигнуты определенные успехи. В частности, получены достаточно удобные и точные расчетные зависимости для коэффициентов сопротивления, применимые в широком диапазоне изменения параметров. Тем не менее не потеряли своего значения и основные результаты основоположников полуэмпирических теорий, поскольку ими были установлены фундаментальные закономерности течения в трубах. Одной из них является логарифмический закон аспределения скоростей турбулентного потока в круглой цилиндрической трубе, обоснование которого и рассмотрим ниже. [c.157]

Этот вид турбулентного течения (см. рис. 8.1) можно описать теми же методами полуэмпирнческой теории, которые использовались для турбулентного течения в круглой цилиндрической трубе. Принимая во внимание структуру движения вблизи бесконечной плоской стенки (см. п. 5.5), но учитывая, что в данном случае имеет место продольный перепад давления, первое и второе уравнения Рейнольдса запишем в виде [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...