Линии предельных скольжения

Эги результаты пе зависят от [i, так как для предотвращения скольжения достаточно, чтобы ударное трение было меньше своей предельной величины. Если ц < 2/. tg а, то прямая линия F = [iR пересекает линию наибольшего сжатия СВ в некоторой точке Я до своего пересечения с линией нулевого скольжения. Поэтому ударное трение здесь не может предотвратить скольжение. Момент наибольшего сжатия представлен точкой Я с координатами [c.176]

Рассмотрим предельное состояние соединений с дефектом в центре мягкого шва. Поле линий скольжения, соответствующее данному случаю показано на рис. 2.10. Предельное состояние в условиях общей текучести шва и приграничных к шву участков твердого металла, согласно общему алгоритму работы /4/, реализуется при достижении касательными напряжениями на контакте металлов М иТ величины, равной [c.51]

При деформировании механически неоднородного сварного соединения в условиях двухосного нагружения на контактных поверхностях мягкого и твердого металлов (2у h = ) возникают касательные напряжения, которые в предельном состоянии достигают своего предельного значения = к . Последнее вытекает также из того, что в тонких прослойках огибающая сеток линий скольжения [c.114]

Исходя из установленного уровня средних предельных значений касательных напряжений определяющегося (3.55), поле линий скольжения в соединениях произвольной степени компактности поперечного сечения можно по аналогии с /98/ представить отрезками ги- [c.149]

При приближении к основной окружности относительное скольжение на ножке становится очень большим. Поэтому в малых колесах ножка изнашивается сильнее, чем в больших. Для начальной точки, лежащей на основной окружности, относительное скольжение теоретически становится равным бесконечности. Следовательно, в колесах с наименьшим числом зубьев ножка зуба малого колеса, для которого начальная точка эвольвенты является крайней точкой активного профиля, в отношении износа находится в чрезвычайно невыгодных условиях. По той же причине в колесах с подрезанной ножкой зуба ножка меньшего колеса также подвергается интенсивному износу, что является дополнительным, ос нованием против допущения подреза. Для уменьшения износа необходимо, чтобы крайние точки активной линии зацепления не только не переходили за предельные точки Л и В линии зацепления, но не находились бы и вблизи их. Нормальные колеса в отношении износа зубьев невыгодны. Поэтому в ответственных передачах, где условия надежности и долговечности приобретают особое значение, исправленному (корригированному) профилю необходимо отдать преимущество перед нормальным даже в тех случаях, где исправление зацепления не вызывается условиями подреза зуба. [c.189]

Линии скольжения совпадают с радиальными направлениями (фиг. 45). Предельное состояние (с = 0) достигается при бесконечном угле закручивания, при этом упругое ядро вырождается в точку разрыва. Следует, однако, подчеркнуть, что с развитием закручивания момент М быстро приближается к предельному моменту (так, при [c.127]

В предыдущем параграфе. Линия разрыва L является предельным положением слоя, в котором скорость почти постоянна, а скорость Vy быстро изменяется по толщине слоя (от Vy к -Uy). С уменьшением толщины слоя скорость сдвига т, , будет неограниченно возрастать, в то время как остальные компоненты скорости деформации изменятся мало. Это означает, что направление линии разрыва должно в пределе совпадать с направлением линии скольжения. Таким образом, линия разрыва вектора скорости — либо линия скольжения, либо огибающая линий скольжения. В дальнейшем вместо v , будем писать и, v (составляющие вектора скорости в направлениях линий скольжения а, см. 39). Скорость и может быть разрывна на а-линии, v — на -линии. Из (39.4), (39.5) получаем [c.163]

Второй тип поля скольжения (фиг. 99). Здесь в треугольных областях AB и А В С также соответственно будут растяжение и сжатие. Прилегающие к этим областям центрированные поля AD , A D соединяются изолированной круговой линией скольжения Z3D радиуса R. По этой дуге в предельном состоянии скользит правая часть консоли. [c.176]

Предельные нагрузки хорошо известны для большинства образцов обычной геометрии. Для образцов с двумя глубокими надрезами показано, что стц (max) = Это, однако, является следствием поля линий скольжения, наблюдаемого в этом типе образца. Весьма важно четко различать общий рост напряжений при приложении нагрузки за счет трехосного напряженного состояния (L) и локальный рост напряжений около вершины концентратора, который может привести к увеличению растягиваю- [c.43]

Были исследованы достаточно толстый образец с центральной трещиной для испытаний на растяжение и образец для испытаний на изгиб с длинной трещиной. Поля линий скольжения в этих образцах при предельной нагрузке показаны на рис. 20 и 18. [c.163]

Рис. 4. Направление касательной в точке перегиба предельной линии скольжения

ВИЯ скольжения (8.4.1) в этом примере эти линии проходят через начало координат, поскольку трещина не имеет сцепления. Числа в квадратных скобках относятся к номерам шагов, а стрелки показывают направления изменения напряженного состояния на контакте при совершении очередного шага. Таким образом, из рис. 8.22 можно видеть, что до образования выработки касательное напряжение на элементе 10 (см. рис. 8.21) равно нулю, а нормальное напряжение характеризуется точкой [0] на диаграмме Мора. На первом шаге нормальное сжимающее напряжение снижается, а величина касательного напряжения возрастает, как показано стрелкой, оканчивающейся в точке [1]. Эта тенденция сохраняется до шага [8], на котором достигается предельное условие и происходит скольжение. Скольжение продолжается на шаге [9], [c.234]

Под действием переменных напряжений в деталях механизмов и металлоконструкций ПТМ происходит постепенное накопление повреждений. Этот процесс называется усталостью, а способность деталей сопротивляться усталости — циклической прочностью или выносливостью. В начальной стадии накопления циклических повреждений происходят пластические деформации отдельных кристаллов, из которых состоит металл. Эти пластические деформации вызывают перераспределение напряжений, и на поверхности ряда кристаллов возникают линии сдвига. Пластическое деформирование сопровождается упрочнением отдельных зон кристаллов и одновременно разрыхлением структуры в области внутрикристаллических дефектов. Под действием переменных напряжений, превышающих определенный уровень, начинают образовываться из линий сдвига микротрещины. Развиваясь, микротрещины переходят в макротрещины. Последние приводят к уменьшению прочностного сечения детали, и после того как размер трещины достигает предельного значения, наступает хрупкое разрушение детали. Таким образом, процесс усталостного разрушения можно разделить на две стадии [27]. Первая стадия — до начала образования макротрещины, вторая — от момента ее образования до разрушения детали. В настоящее время еще нет достаточно апробированных общих оценок закономерностей распространения трещин в деталях ПТМ сложной конфигурации. В связи с этим расчеты циклической прочности как до образования макротрещин, так и до полного разрушения носят идентичный характер [20]. Известно, что пределы выносливости, определенные по условию образования трещины и по условию оконча тельного разрушения, совпадают при коэффициентах концентрации аа < 2 -Ь 3. При высоких коэффициентах концентрации количество циклов, при которых происходит развитие макротрещины с момента ее образования до разрушения сечения, составляет 70—80 % от общего ресурса детали. Развитие усталостной трещины происходит в результате циклических деформаций в области вершины трещины. Установлено, что в общем случае распространение макротрещины от появления до полного разрушения детали можно разделить на три этапа [27], Первый этап характеризуется малой скоростью распространения трещины вдоль полос скольжения. На втором (основном) этапе трещина растет с примерно постоянной скоростью. На третьем этапе, когда трещина имеет уже большие размеры, скорость роста увеличивается и происходит мгновенное хрупкое разрушение (долом) детали. В то же время экспериментальные и теоретические исследования так же, как и эксплуатационные наблюдения, свидетельствуют о том, что не всегда появление трещины усталости приводит к разрушению детали (образца) [27]. В ряде случаев возникают нераспространяющиеся трещины или трещины с весьма малой скоростью роста. Очевидно, что разработка и использование возможностей уменьшения [c.121]

Если So = О, то S = —aF — bR. Ъ этом случае линия нулевого скольжения проходит через начало координат А. Если острый угол, который эта прямая составляет с осью R, меньше ar tg (1, т. е. если Ыа численно меньше ji, то изображающая точка движется вдоль этой прямой в таком направлении, что ее ордината R непрерывно возрастает. Следовательно, сила трения во все время удара меньше, чем ее предельное значение. [c.173]

Когда изображающая точка Т попадает на линию нулевого скольжения, скольжение одного тела вдоль поверхности другого в этот момент прекращается. После этого трение достигает такой величины, которая будет достаточна, чтобы воспрепятствовать скольжению, при условии, что эта величина меньше, чем предельная сила трения. Таким образом, если угол, который линия нулевого скольжения составляет с осью, отвечающей компоненте R, меньше ar tg р,, то точка Т перемещается вдоль нее. Но если этот угол больше ar tg р,, то для предотвращения скольжения необходима большая сила трения, чем та, которая может возникнуть. Поэтому сила трения остается ограниченной, однако ее направление изменяется, если S меняет знак. Точка Т перемещается тогда вдоль кривой, задаваемой уравнением (7), в котором 0 заменено на 0 + я. См. п. 194. [c.283]

Напряженное состояние и прочность упрухопластиче-ских тел с плоскостными концентраторами зависит от их местоположения, геометрических размеров и механических свойств материала. Проиллюстрируем сказанное на примере пластин с центральным и двухсторонним надрезами. Для данных пластин напряженные состояния будут различными. Для пластины с двухсторонним надрезом (рис. 3.4, а) сетка линий скольжения при достижении полной текучести в нетто-сечении приводит к некоторому перенапряжению Q = а J /2 к, где к — предел текучести метала при чистом сдвиге. Для пластины с центральным дефектом рис. 3.5] такого перенапряжения не наблюдается вплоть до предельной стадии ее работы. В окрестности вершины дес )екта имеет место плоское напряженное состояния при плоской деформации (Qj = а , G2 = o /2, аз = 0, см. рис. 3.5, б). Для анализа [c.85]

В настоящее время наибольшее распространение для оценки предельной несущей способности металлоконструкций получили такие методы как метод совместного решения уравнений равновесия и условий пластичности, вариационные методы, метод линий скольжения (метод характеристик), метхзд конечных элементов и другие. [c.98]

Особенности напряженно-деформированного состояния механически неоднородных сварных соединений были исследованы нами на образцах-моделях с применением метода м>аровых полос, а также методом конечных элементов и линий скольжения /2, 81/. При этом степень механической неоднородности (соотношение свойств твердого и мягкого металлов = ст J / а ) варьировали таким образом, чтобы обеспечить совместное пластическое деформирование металлов на стадиях, близких к предельным Сочетание методов линий скольжения и конечных элементов при решении данной задачи позволило вскрыть некоторые закономерности, которые дали возможность учесть эффект неполной реализации контактного упрочнения мягких прослоек в рамках принятых допущений и подходов. В частности, на основании численных расчетов МКЭ и экспериментальных данных, было установлено, что [c.103]

Как видно, имеет место достаточно > довлетворительное соответствие представленных данных по И] // 2, что свидетельствует о корректности представления сеток линий скольжения для рассматриваемого сл -чая в виде двух сращиваемых полей, описанных отрезками циклоид. Для нахождения предельных напряжений а р, отвечающих несущей способности рассматриваемых соединений по критерию потери их пластической устойчивости использовали условие их статической эквивалентности [c.168]

Рассмотренные особенности механического поведения толстостенных оболочковых констру кций на стадиях, близких к предельным, позволяют сделать вывод о том, что и для рассматриваемых конструкций (по аналогии с тонкостенными) наиболее приемлемыми являются метод линий скольжения как основной теоретический метод иселедо- [c.205]

Рассмотрим некоторые особенности использования данного метода линий скольжения при анализе предельного состояния толстостенных оболочек, нагру женных внутренним и внешним давлением, изложенные в работах /68. 138/ В однородных цилиндрических оболочках линии скольжения представляют собой кривые, пересекающие в каждой 1Х)чке. туч. исходящий из центра О (наприлгер. луч О К), определяющийся углом у. под углами + я / 4 (рис. 4.5), Такими свойствами обладают логари(1)мические спирали /138/. которые описываются уравнением [c.211]

На рис. 4.6,а,б приведено сопоставление эпюр напряжений полу ченных численно-графическим методом и подсчитанных с использованием соотношений (4.16) — (4.19). Как видно, имеется удовлетворительное соответствие распределений построенных по обеим мего-дикам расчета, что свидетельствчет о приемлемости подхода представления полей линий скольжения в мягких прослойках, работающих в составе толстостенных оболочек, отрезками циклоид. Кроме того, аппроксимация линий скольжения отрезками циклоид позволяет получить достаточно добные д,чя практического пользования аналитические выражения для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочковых конструкций. Процедура определения величины предельного перепада давлений (р q) ,ax по толщине стенки оболочковых констр кций, ослабленных продольными мягкими прослойками, сводится к определению средних предельных напряжений а р исходя из V словия их статической эквивааентноети напряжениям Gy [c.220]

Для разработки методов расчета толстостенных оболочковых конструкций, ослабленных кольцевыми мягкими прослойками, был выполнен анализ предельного состояния данных оболочек давления хтя наиболее общего случая их нафу жения вну тренним р и нару жным q давлениями (рис 4 1 1). В качестве. метода теоретического анализа использовали метод линий скольжения при начальных у словиих и допу щениях. [c.224]

Наибольший интерес представляет анализ предельного состояния сферических оболочек, ослабленных прослойками, размеры которых (к < K i) обусловливают протекание контактного упрочнения мягкого металла. Для построения сеток линий скольжения использовали рассмотренные выше графоаналитические принципы, базир тощиеся на известных решениях о вдавливании выгпклого и вогнутого штампов в ПОЛОС . В качестве примера на рис 4 18 представлено поле линий скольжения для мягкой прослойки с к = 0,25. [c.239]

Здесь Akh — несущая способность гладкой полосы, ширина которой равна минимальной ширине надрезанной полосы. Выражение, стоящее в правой части формулы (15.13.3), всегда больше единицы, оно называется коэффициентом поддержки. При любом виде надреза несущая способность полосы с концентратором будет больше, чем несущая способность полосы с той же минимальной шириной. Это следует из статического экстремального принципа. Если предположить, что в заштрихованной на рис. 15.13.2 полосе растягивающее напряжение равно пределу текучести, а в остальной части полосы напряжения равны нулю, мы получим некоторое статически возможное напряженное состояние соответствующая нагрузка будет служить оценкой для предельной нагрузки снизу. Что касается поля скоростей для полосы с двумя круговыми вырезами, расчет его оказывается далеко не элементарным. Разделенные пластическо зоной части полосы движутся поступательно вдоль оси, удаляясь одна от другой с относительной скоростью V на граничных характеристиках нормальная составляющая скорости задана и выполнены условия (15.8.16). Эти данные позволяют или строить поле скоростей численно, или же решать задачу аналитически по методу Рима-на, представляя результат в виде некоторых интегралов, содержащих функции Бесселя. Что касается полноты построения решения, этот вопрос остается открытым. Возможность построения поля скоростей доказывает лишь кинематическую допустимость решения, следовательно, формула (15.3.3) дает наверняка верхнюю оценку. Но могут существовать и другие кинематически возможные схемы, например скольжение по прямой тп, показанной на рис. 15.13.1 штриховой линией, которые дадут для Р оценку более низкую, чем оценка (15.13.3). [c.522]

Основные сведения. Эвольвентой (от латинского слова еуо1уеп8) называют плоскую кривую, являющуюся разверткой другой пдоской кривой, называемой эволютой. Для образования зубьев колес в качестве эволюты используют окружность, называемую основной ( (, — диаметр основной окружности). Эвольвенту этой окружности будет описывать любая точка прямой линии (производящей прямой), перекатываемой по ней без скольжения (рис. 20.6). Предельная точка М эвольвенты лежит на основной окружности. Используя известные из дифференциальной геометрии соотношения для определения [c.321]

На рис. 1.8 приведена наиболее простая механическая модель, впервые использованная А. Ю. Ишилинским [13, 86], объясняющая эффект Баушингера с феноменологических позиций, но вместе с тем отражающая в очень схематизированной форме вероятную физическую причину этого явления. Развитие микро-пластических деформаций в дискретных и различно ориентированных полосах скольжения, принадлежащих отдельным зернам, должно сопровождаться возникновением поля остаточных напряжений, снижающих сопротивление материала пластическому деформированию при изменении его направления. Упругое звено 1 работает параллельно со звеном сухого трения 2 в виде ползунка. Кроме того, имеется еще одно упругое звено 5, соединенное последовательно с первыми двумя. Диаграмма циклического деформирования (рис. 1.9) элемента гипотетического материала с механическими свойствами, отвечающими данной модели, строится на основании элементарного расчета. При а < С , где — предельное сопротивление проскальзыванию в звене 2, происходит только линейно-упругая деформация звена 2 по закону е = = Oi/Ei (линия О А на рис. 1.9). При ст > Са деформацию, приобретающую характер упругопластической, претерпевают звенья 2 и /. Закон деформирования (линия АВ) приобретает такой вид [c.16]

Рейнольдса капель Кек = й(к1с1— jI/vi, подсчитанных по относительной скорости капель, и углов скольжения pH = ar os( i 2)/( i с2 ) (изоклины скольжения) для капель диаметром 5 мкм при дозвуковой скорости М = 0,78, давлении на входе р,о=0,1 МПа и расходной степени влажности у4=0,2. Поток проходящих капель ограничен двумя предельными траекториями Г1(дг) и Г2( ). Теневая зона чисто парового течения у спинки профиля, куда капли данного диаметра могут попасть лишь в результате отражения или срыва пленки, начинается вблизи передних кромок. Из сравнения видно, что области наибольших значений относительных скоростей капель и углов скольжения не совпадают. Максимальное рассогласование по углу между векторами скоростей фаз наблюдается в окрестности передних кромок, которые выполнены с относительно большим радиусом скругления и сильно возмущают набегающий паровой поток. Вторая зона больших угловых скольжений расположена в межлопаточном канале, в области максимальных значений кривизны спинки профиля и средней линии тока паровой фазы. Отмеченный характер распределения углов Рк в потоке [c.142]

УГОЛ естественною откоса — угол трения для случая сьшучей среды зрения — угол, под которым в центре глаза сходятся лучи от крайних точек предмета или его изображения краевой — угол между поверхностью тела и касательной плоскостью к искривленной поверхности жидкости в точке ее контакта с телом Маха — угол между образующей конуса Маха и его осью падения (отражения или преломления)— угол между направлением распространения падающей (отраженной или преломленной) волны и перпендикуляром к поверхности раздела двух сред, на (от) которую (ой) падает (отражается) или преломляется волна предельный полного внутреннего отражения — угол падения, при котором угол преломления становится равным 90 прецессии — угол Эйлера между осью А неподвижной системы координат и осью нутации, являющейся линией пересечения плоскостей xOj и x Of (неподвижной и подвижной) систем координат сдвига—мера деформации скольжения — угол между нада ющнм рентгеновским лучом и сетчатой плоскостью кристалла телесный — часть пространства, ограниченная замкнутой кони ческой поверхностью, а мерой его служит отношение нлоща ди, вырезаемой конической поверхностью на сфере произволь ного радиуса с центром в вершине конической поверхности к квадрату радиуса этой сферы трения—угол, ташенс которого равен коэффициенту трения скольжения) УДАР [—совокупность явлений, возникающих при столкновении движущихся твердых тел с резким изменением их скоростей движения, а также при некоторых видах взаимодействия твердого тела с жидкостью или газом абсолютно центральный <неупругий прямой возникает, если после удара тела движутся как одно целое, т. е. с одной и той же скоростью упругий косой и прямой возникают, если после удара тела движутся с неизменной суммарной кинетической энергией) ] [c.288]

Если посмотреть на это с теоретической точки зрения, то можно отметить следующее. Напомним, что на ба,/ из (3.15) мы наложили требования о равновесии. Если материал упрочняющийся, мы приходим к уравнениям эллиптического типа при отсутствии упрочнения, а также при удовлетворении некоторых других условий мы получаем уравнения гиперболического типа[17,23]. Гиперболичность означает, что решение уравнений существует только на некоторых кривых (или поверхностях). С физической точки зрения это равносильно тому, что образуются линии скольжения или линии Людерса, имеющие существенно более сложный характер по сравнению с теми, которые возникают в простых испытаниях на растяжение, что объясняется более сложной геометрией образцов, предназначенных для исследования разрушения. С вычислительной точки зрения это значит, что вариационную теорему, использованную в приложении [(А.5), (А.6)], необходимо заменить другой, которая будет нечувствительной к изменению типа дифференциальных уравнений от эллиптического к смешанному эллиптически-гипер-болическому. Этот подход был рассмотрен только недавно [34,35] он оказался вполне работоспособным. Короче, существует реальная возможность моделирования материалов, деформационное упрочнение которых меняется от нуля до некоторого положительного значения, однако следует пользоваться специальными мерами предосторожности в предельном случае нулевого упрочнения, т. е. в случае так называемой идеальной пластичности. [c.335]

Линии скольжения. В пластической области напряженное состояние при плоской деформации может быть представлено в окрестности каждой точки очага деформации предельным кругом Мора, радиус которого Хщах = k = 0,5а, по теории Треска—Сен-Венана и й = oJYb по теории Губера— Мизеса (рис. 50). [c.262]

Задача 1.79. Часть гибкои нити с равномерно распределенным по длине весом лежит на горизонтальной плоскости. Остальная часть нити проходит над небольшим блоком А (рис. o ). К концу нити прикладывается постепенно увеличивающаяся сила Т. При этом длина линии контакта ВС нити с плоскостью уменьшается и стремится к какому-то определенному пределу с, при котооом начинается скольжение нити по плоскости. Определить это предельное значение с, если J = 60 м, /, = = 6 м, коэффициент трения между нитью и плоскостью /о = 0,5. [c.206]

В книге подробно излагаются основные уравнения теории пластичности, причем подчеркивается значение теории пластического течения. Систематически используется концеиция жестко-пласги-ческого тела, плодотворность которой убедительно показана во многих работах последних лет. Большое место уделено энергетическому методу вычисления предельных нагрузок, разрывным решениям, решениям с изолированными линиями скольжения теоретическое и прикладное значение этих новых результатов бесспорно. [c.6]

Рассмотрим теперь другую конструкцию поля скольжения, показанную на фиг. 92. К нижней грани полосы, как и ранее, примыкает область равномерного сжатия — 2 . Вблизи круговой границы решение также описывается прежними формулами (42.1). Однако очертание этих областей иное они менее развиты, содержат входящие углы и соединены двумя круговыми дугами — изолированными линиями скольжения PQ. Внутри PPQQ материал находится в жестком состоянии, так же как и вне линий j BPQA. В предельном состоянии [c.170]

Полоса с идеальными (бесконечно тонкими) разрезами. Растяжение полосы с идеальными разрезами (фиг. 103) является простейшей задачей рассматриваемого типа. В предельном состоянии полоса растягивается в направлении у со скоростью V по обе стороны от среднего сечения. Поле скольжения, показанное на фиг. 103, состоит из четырех эквивалентных областей. Вдоль свободной от напряжений границы разреза О А в ОАВ имеем простое равномерное сжатие или растяжение 2к примем, что в / ОАВ — растяжение (относительно другой возможности выбора см. ниже). К области ОАВ присоединяются центрированное поле ОВС и далее — треугольная же область равномерного напряженного состояния O D. Границей пластической области является р-линия D BA во всей [c.179]

Вычисляя сумму горизонтальных проекций напряжений, действующих по линии скольжения ASOKTB, получаем предельное срезывающее усилие [c.185]

Нетрудно здесь построить другие возможные поля скольжения (например, осесимметричное поле, определяемое контуром отверстия). Однако поле, изображенное на фиг. 121, приводит к меньшей предельной нагрузке и подтверждается наблюдениями Ханди [ ] на полученных им фотографиях (фиг. 122) видны линии скольжения в начальной и более поздней стадиях пластического течения. [c.197]

Пластическая деформация реальных тел сопровождается образованием и развитием субмикро-, микро- и макротрещин. Исходная структура реальных материалов также далека от совершенства. Причин образования дефектов, в том числе и трещин, много, и здесь нет необходимости подробно освещать этот вопрос. Процесс образования зародышей разрушения связывают прежде всего с движением дислокаций и взаимодействием полей напряжений подвижных и неподвижных дислокаций. Зародыш разрушения возникает при скоплении вакансий, а также дислокаций в микрообъеме, в котором накопленная упругая энергия достигает предельной величины, равной скрытой теплоте плавления. Образование микротрещины и трещины осуществляется при локализации пластического течения на линиях скольжения, формирование которых связано с переориентацией элементов структуры по направлениям вынужденного сдвига вдоль действия главного сдвигающего напряжения объединению микротрещин и их раскрытию способствует пересечение линий Ъсольжения. [c.8]

Задачам контактного взаимодействия в наилучшей степени соответствует предельный переход к абсолютному концентратору, т. е. /г- 0. При этом для идеального жесткопластического тела сдвиг локализуется в плоскости контакта, т. е. соответствующее поле линий скольжения вырождается в линию. По существу такая модель используется в теории изнашивания Дж. Арчарда [143] и автоматически разделяет явления трения и изнашивания. Одновременно ставится барьер количественному анализу на аналитической основе, поскольку один из важнейших параметров — накопленная деформация оказывается вне рассмотрения. Недостаток теорий, локализующих сдвиг в слое нулевой толхцины, связан с упрощенной оценкой [c.21]

Следует помнить, что хрупкий материал при определенных напряженных состояниях может демонстрировать пластические свойства. Так, например, при испытаниях чугуна и мрамора на растяжение и сжатие в условиях высокого всестороннего давления наблюдается хорошо выраженная текучесть. А при испытаниях на растяжение пластичного образца наблюдаются последовательно все три вида предельных состояний. Сначала наступает текучесть, сопровождаюш,аяся появлением на поверхности образца линий Людерса-Чернова, которые указывают на поверхности скольжения. Далее, после образования шейки в ее узкой части происходит хрупкий отрыв с появлением около оси образца концентрической линзообразной треш,ины. Это вызвано тем, что около оси образца образуется состояние трехосного ра- [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...