Отрыв хрупкий

Применение концепции S к анализу критического состояния надрезанных цилиндрических образцов было выполнено Г. В. Ужиком [237, 238], который считал, что хрупкое разрушение может происходить по двум схемам первая — хрупкий отрыв без пластического деформирования происходит при условиях а,-< От и ai=Ra, где Ra, Oi й Oi — соответственно сопротивление отрыву недеформированного металла, интенсивность напряжений и наибольшее главное напряжение вторая — хрупкий отрыв после пластической деформации происходит при условиях Oi>Oy и Oi Ra., где Ra —сопротивление отрыву [c.58]

Прочность — это свойство материала сопротивляться разрушению под действием внешней нагрузки. Существуют два вида разрушения и соответственно два вида прочности прочность на отрыв и прочность на сдвиг. При этом первая отвечает хрупкому разрушению, вторая — пластичному. [c.64]

Гипотез прочности предложено несколько, и исследования в этой области продолжаются. Это объясняется сложностью природы разрушения. С физической точки зрения, разрушение материала представляет собой или отрыв частиц друг от друга (так называемое хрупкое разрушение), или сдвиг частиц (так называемое вязкое разрушение, сопровождающееся значительными пластическими деформациями). [c.222]

Следует отметить, что деление материалов на хрупкие и пластичные носит условный характер. Такое деление имеет смысл по отношению к стандартным методам испытаний. При простом сжатии цилиндрических образцов мрамора деформация разрушения в среднем около 0,3%, но когда испытание проводится при одновременном действии бокового давления порядка 160 МПа, то деформация в момент разрушения достигает 9%. Если бы удалось осуществить всестороннее равномерное растяжение, то мы получили бы отрыв в чистом виде. Трехосное напряженное состояние, близкое к состоянию всестороннего растяжения, приводит к хрупкому разрыву даже в том случае, когда материал является пластичным в обычных условиях испытаний. [c.65]

Не менее трудно осуществить отрыв защитного покрытия точно на границе его раздела с металлом. Для этого, прежде всего, необходимо, чтобы прочность материала покрытия и металла на разрыв была заметно выше прочности их сцепления. Это условие не всегда соблюдается. Часто в результате химического взаимодействия между покрытием и металлом образуются промежуточные слои химических соединений, обладающие свойствами, совершенно отличными от свойств как защищаемого металла, так и материала покрытия. Промежуточные слои могут при известных условиях оказаться весьма хрупкими и явиться наиболее слабым звеном связи покрытия с металлом [7 ]. Отрыв покрытия от металла происходит в этих случаях внутри указанных слоев и прочность сцепления такого рода покрытий с металлом определяется, главным образом, структурой и толщиной промежуточного слоя. В этих случаях, измеряя работу, необходимую для отрыва слоя покрытия от стальной поверхности, можно получить сведения лишь о прочности промежуточного слоя. [c.38]

Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. Поэтому представляет интерес исследование зависимостей износостойкости наплавочных сплавов от их механических свойств раздельно для каждой из этих областей разрушения. Испытание всех наплавок, за исключением двух, независимо от уровня их легирования, показало более низкую износостойкость по сравнению с износостойкостью стали 45 в состоянии после закалки и низкого отпуска. Установлено, что твердость сплавов неоднозначно влияет на их износ при динамическом воздействии абразива. С увеличением твердости до Я1/ю=4500 МПа износ сплавов уменьшается, отрыв частиц при этом происходит в результате многократной пластической деформации (вязкая область разрушения). С увеличением твердости наряду с отрывом частиц происходит хрупкое выкрашивание, износ при этом увеличивается (хрупкая область разрушения). [c.171]

Теоретическая прочность при разрушении путем отрыва связана с величиной энергии образования двух новых поверхностей и по своей физической природе выражает сопротивление материала абсолютно хрупкому разрушению [114, 116]. Следовательно, теоретическую прочность твердого тела можно определить как максимальное напряжение, необходимое для разъединения образца на две части одновременно по всему его поперечному сечению. Зная энергию образования двух новых поверхностей, расчетным путем можно определить прочность на отрыв при растяжении твердого тела. Такой расчет дает минимальные значения теоретической прочности, равные приблизительно 0,1 модуля упругости при растяжении. За максимальное значение принимают величину, равную 0,5 модуля упругости. [c.6]

Характер разрушения при отрыве зависит как от. рода материала, так равно и от вида напряженного состояния принципиально в одних случаях возможен хрупкий отрыв— без остаточных деформаций, в других — вязкий отрыв, сопровождающийся более или менее значительными пластическими деформациями. Так, например, экспериментально установлено, что некоторые бронзы и алюминиевые сплавы способны разрушаться путем отрыва даже при остаточной деформации около 20%. [c.129]

Прежде всего, следует проанализировать характер излома лопатки. Вязкий излом может свидетельствовать о попадании в турбину воды или постороннего предмета, вызвавших высокие напряжения изгиба. Косвенно об этом говорит забоина на соседней лопатке, но она могла быть и следствием удара по ней оторвавшейся лопатки. Рассмотрение излома показывает (рис. 16.47), что он носит явно усталостный характер на нем видна притертая поверхность, кольца развития трещины, когда она достигла большого размера и, наконец, хрупкий отрыв. Значит, причиной поломки лопатки явилась усталость. Первая возможная причина усталостной поломки очевидна наличие заклепки для крепления замковой лопатки к соседним вызвало дополнительную концентрацию напряжений в сечении хвостовика, близком к корневому. Правда, кажется странным, что в первую очередь не разрушилась замковая лопатка, ослабленная двумя заклепками, однако при размышлении это можно понять, поскольку всегда имеется разброс свойств, технологии изготовления и монтажа, поэтому замковая лопатка могла оказаться и прочнее. [c.474]

При обработке нарост периодически скалывается и образуется вновь отрыв частиц нароста происходит неравномерно по длине режущего лезвия, что приводит к мгновенному изменению глубины резания. Эти периодически повторяющиеся явления увеличивают шероховатость обработанной поверхности. При скорости резания v< 5 м/мин и обработке хрупких металлов, например чугуна, нарост, как правило, не образуется. С увеличением пластичности обрабатываемого металла размеры нароста возрастают. Наибольший нарост на инструменте из быстрорежущей стали образуется при скорости резания v = 10...20 м/мин, а на инструментах из твердых сплавов — при и г > 90 м/мин. На этом основании не рекомендуется производить чистовую обработку на этих скоростях. [c.43]

При хрупком разрушении разрыв межатомных связей идет перпендикулярно плоскости разрушения, т. е. происходит отрыв или скол. Разрушение начинается от какого-либо дефекта, где происходит зарождение микротрещины. Далее трещина подрастает до критического размера, после чего происходит лавинообразный процесс самопроизвольного роста трещины. Трещина имеет малый угол раскрытия и пластическая деформация вблизи поверхности трещины почти полностью отсут- [c.26]

В основу классификации трещин и изломов могут быть положены различные признаки характер нагружения (однократное, многократное, статическое, ударное) вид излома (зеркальный, шероховатый) степень пластичности в изломе (излом хрупкий, пластичный, кристаллический, волокнистый) состояние внешней среды (испытания в коррозийной среде, при повышенных температурах) характер деформации (отрыв, срез) дефекты технологии (флокен для металлов, свиль, камень в стекле) форма поверхности излома (блюдечко, звездочка) структурные признаки (излом межзеренный и внутризеренный, мелко- и крупнозернистый) условия возникновения (от нормальных и касательных напряжений) кинематические признаки (трещины неразвивающиеся, замедленные, ускоренные) механические признаки (трещины устойчивые, неустойчивые) вид симметрии нагружения относительно линии трещины (деформации трещин типа I, II и III). [c.25]

При абразивном изнашивании без ударного взаимодействия поверхности трения покрываются царапинами, расположенными в направлении движения абразива. Для ударно-абразивного изнашивания характерно образование на поверхности трения лунок в результате локальной пластической деформации металла. Края лунок образуют те выступы, которые внедряются в сопряженную поверхность и имеют твердость, превышающую твердость металла, или имеют наиболее благоприятное расположение своих граней к поверхности детали. Края лунок с меньшей твердостью обычно разрушаются, не повреждая поверхность детали. При многократном взаимодействии абразива с поверхностью детали лунки расширяются и углубляются. В результате поверхность наклепывается, и происходит отрыв от нее частиц. Обычно это происходит у пластичных материалов. Для изнашивания твердых материалов характерно хрупкое выкрашивание. [c.160]

Рис. 1.17. Схема разрушения путем отрыва а) исходное состояние 5) упругая деформация в) хрупкое разрушение (отрыв)

Как видно из фотографии разорванного катодно-поляризованного образца (фиг. 89, в), хрупкий отрыв одной части образца от другой произошел по одной из фигур текучести, что свидетельствует об охрупчивании только этих зон при наводороживании, вызванном катодной поляризацией. [c.172]

Количество никеля в аустенитных сталях влияет также и на характер их пластической деформации при микроударном воздействии. Результаты металлографического исследования показывают, что разрушение стабильного хромоникелевого аустенита развивается преимущественно по границам зерен, в результате чего происходит хрупкий отрыв отдельных зерен и их групп. Разрушение нестабильного хромоникелевого аустенита имеет вязкий характер и развивается преимущественно внутри зерен, что обусловливает более высокую сопротивляемость гидроэрозии. [c.161]

Необходимо также отметить, что в настоящее время стало ясным, что сопротивление отрыву как характеристика сопротивления хрупкому разрушению, выраженная в виде напряжения, не является постоянной характеристикой данного материала, все попытки определить эту константу не привели к положительным результатам. Сопротивление отрыву предусматривает одновременный отрыв по всему сечению образца. Хрупкое разрушение и в эксплуатации и даже в лабораторных испытаниях идет от точки к точке из какого-то начального очага. Поэтому характеристикой хрупкого разрушения не может быть одно напряжение, оно должно включать и напряжение, и длину трещины. Применяемый в настоящее время критерий хрупкого разрушения Ки = УТ-(раздел 19) является более постоянной величиной для данного материала, чем сопротивление отрыву. [c.208]

Изучая явление разрушения, Л. Прандтль указал ), что следует различать два типа разрушения 1) хрупкое разрушение (отрыв), происходящее по плоскостям, перпендикулярным к растягивающей иле, и 2) разрушение от сдвига. При испытании цилиндрических [c.439]

Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. На рис. 77 приведены результаты исследований зависимости износостойкости стали Д7ХФНШ от ее твердости в каждой из этих областей разрушения. Разделение характера разрушения стали на хрупкое и вязкое производили по ориентации площадки излома относительно оси цилиндрического образца диаметром 10 мм с надрезом. Образцы разрушались при центральном изгибе. При нормальном расположении площадки излома к оси образца происходит отрыв — хрупкое разрушение, а при наклонном срезе — вязкое разрушение. Для стали Д7ХФНШ граница перехода хрупкого разрушения и вязкое соответствует максимальным значениям хрупкой и вязкой прочности, наблюдаемым при-определенных температурах отпуска. [c.159]

Причиной аварии крана явилось разрушение угловых сварных швов ходовых тележек крана вследствие некачественного выполнения сварных соединений, что привело к существенному несплавлению с кромкой и непроварам угловых швов, несоответствию высоты катетов сварных швов нормативной документации и нерациональному конструкторскому решению узла проушины ходовой тележки шарнирного соединения со стяжкой, в частности применению угловых швов в качестве силовых, работающих на отрыв. Хрупкому разрушению сварных швов ходовых тележек предшествовало накопление трещинообразных дефектов в процессе эксплуатации. [c.58]

При электронномикроскопическом исследовании вязкое разрушение-характеризуется чашечным строением излома (рис. 23). Чашечный излом — результат пластической деформации, вызванной движением тупой трещины. Хрупкое разрушение характеризуется ручьистым изломом. Плоские фасетки указывают на отрыв одной части крнсталла от другой. [c.73]

Предположим, что в первом варианте микротрещина зародилась в плоскости скольжения (например, по механизму Гилмана—Рожанского [25, 247]) и ориентирована параллельно сдвиговым напряжениям, т. е. подвергается только П моде деформирования. В этом случае распределение напряжений у ее вершины согласно работе [199] таково, что т (/Ос(= 1,03, где т г и Ос1 — сдвиговое и растягивающее напряжения у вершины трещины, действующие в плоскостях скольжения и спайности соответственно (Tsi = Tre e=o Ос( = (fee 10 450 где г, 6 — полярные координаты, отсчитываемые от вершины микротрещины). Поскольку в данной ситуации для ОЦК металлов Тзг/сГсг Тт.п/сГт.п = = 0,24 0,28 (тт. п и От.п — теоретическая прочность на сдвиг и на отрыв соответственно), зародившаяся микротрещина не является устойчивой к сдвиговым процессам в ее вершине [230]. С возникновением микротрещины начинается эмиссия дислокации из ее вершины и, следовательно, рост такой микротрещины в процессе деформирования будет пластический, стабильный, контролируемый деформацией. Таким образом, зародышевая микротрещина, ориентированная параллельно сдвиговым напряжениям, растет по пластическому механизму и, следовательно, притупляется, становясь трещиной, не способной инициировать хрупкое разрушение. [c.68]

Анализ поведения материала с трещиной при циклическом нагружении требует учета контролирующего скорость роста трещины микромехаиизма, так как при реализации одного и того же макромеханизма ( например, типа I ) могут наблюдаться различные микромеханизмы усталостного разрушения квазивязкий отрыв - усталостные "вязкие" бороздки и квазихрупкий отрыв -усталостнь(е "хрупкие" бороздки (рис. 37, ), вязкий о трыв - ямочное разрушение, межзеренный хрупкий отрыв, внутризеренный хрупкий отрыв - скол. [c.60]

Рис. 41. Схемы основных механизмом разрушения (1 - 6) и фрактографическая картина некоторых видов поверхностей разрушения (а - г) 1 - скол 2 - отрыв 3 - сдвиг 4 - порообразование 5 - межзеренное порообразование 6 - межзеренное хрупкое разрушение а) скол б) озрыв в) скол и межзеренное разрушение г) межзеренное разрушение пористого

Прочность сцепления определяли по методике отрыва штифта. В качестве подложки использовали сталь 3 (для испытаний при комнатной температуре) и сталь Х18Н10Т (для испытаний при 900 С). Результаты измерения приведены в таблице. Покрытия из композитных порошков (за исключением легированного 81) обладают более высокой прочностью на отрыв, чем полученные из сплава. Добавка фосфора и кремния, ведущая к образованию хрупких фаз в покрытии, снижает величину добавка циркония и олова повышает ее. При нагреве до 900° С уменьшается, но для различных покрытий в разной мере. Небольшая разница в случае композиции N1—А1—81 связана, вероятно, с наличием трещин в структуре покрытия, что снижает уровень внутренних напряжений в покрытии. [c.126]

Зависимость перемещение штифта — прилагаемое усилие (рис. 4.2) рассмотрена в работах [15, 61]. В начале нагружения выбираются люфты (участки 1 и 2), Далее отмечается быстрый рост нагрузки при незначительной упругой деформации штифта (участок 3). Точка А соответствует началу отрыва штифта от покрытия, что сопровождается падением величины нагрузки (участок 4). При испытании достаточно пластичного покрытия оно начинает отслаиваться прежде всего от краев штифта. С уменьшением площади участков соединения покрытия с торцом штифта продолжает снижаться величина нагрузки до полного отрыва. В случае хрупкого слабодёфор-мируемого покрытия отрыв штифта может происходить одновременно [c.57]

Сопротивление отрыву представляет собой важнейшую характеристику клеевых соединений, в особенЕЮСти для конструкций, работающих при высоких температурах, так как в этих случагЕх приходится пользоваться хрупкими материалами, плохо работающими на отрыв. В таких системах часто с увеличением протяженности нахлестки падает удельная несущая способность. Это связано с тем, что высокий модуль упругости не позволяет перераспределить высокие местные напряжения, возникающие по концам клеевого соединения. [c.94]

Многократная упругопластическая деформация, сопровождающая внедрение зерен, вызывает в зоне контакта с абразивом отрыв частиц металла с поверхности изнашивания или хрупкое выкрашйвание изнашиваемой поверхности. [c.11]

Макрорельеф поверхности изнашивания сталей с различным содержанием углерода имеет некоторые различия. Для доэвтектоидной стали, имеющей в результате закалки и последующего отпуска твердость HR 50, отрые частиц происходит в результате многократного пластического деформирования и хрупкого выкрашивания. Для изнашивания вязких сталей, имеющих низкую твердость, характерно пластическое формирование поверхностного слоя образца. [c.99]

Таким образом, внутрикристаллический скол (отрыв) по определенной кристаллографической плоскости является характерным для практически полностью хрупкого разрушения. Несколько менее хрупкое разрушение происходит с формированием фасеток квазиотрыва. Однако с практической точки зрения к хрупким следует отнести изломы, имеющие сотовое строение и образованные по механизму ямочного разрыва, но также с малым участием пластической деформации. Ряд конструкционных сплавов, в частности сплавы на алюминиевой основе, другие сплавы с некубическим типом кристаллической решетки [c.45]

При резании твёрдых и хрупких материалов максимальное усилие резания наступает после незначительного вмятия ножей при Ещах 1О 130/о, а при резании более пластичных материалов Гнержавеющая сталь, медь или цинк) после ббльшего вмятия ножей при Ёшах = 25—35%. Продолжительность резания, которая может характеризоваться величиной относительного надреза в момент, когда наступает отрыв одной части металла от другой, также зависит от пластических свойств металла. При резании относительно хрупких металлов (сталь Э-16) процесс резания уже заканчивается при ео= 16%, а при резании пластичных металлов (медь или сталь 15) отрыв металла наступает лишь при о = 40-г-50%. При резании металла в горячем состоянии процесс резания ещё больше растягивается. Максимальное усилие резания (фиг. 27) возникает после того, как ножи вмялись в материал на 20—35% первоначальной высоты разрезаемого сечения. Последующее снижение усилия резания в этом случае уже не происходит так быстро, как при резании материала в холодном состоянии, и только после того, как материал разрезан на 70—90% от первоначального сечения, усилие резания становится близким к нулю. [c.964]

Кроме нормального износа, существуют и другие причины выхода инструмента из строя, например недостаточная прочность твердосплавных и керамических пластин и наличие в них внутрен-нихнапряженийи трещин. Если действующие напряжения превосходят предел прочности на отрыв материала инструмента, то происходит хрупкое разрушение, при котором режущая кромка выкрашивается. [c.10]

Характер разрушения при всех видах испытаний (растяжении, сжатии, изгибе, кручении) как под действием нормальных (отрыв), так и сдвиговых (срез) напряжений бывает вязким или хрупким. Различие между вязким и хрупким разрушениями заключается в величине нластич. деформации, накопленной перед разрушением. Оба вида разрушения связаны с зарождением и развитием трещин. Оценка сопротивления разрушению при обычных статич. испытаниях (предел прочности, временное сопротивление разрушению) часто недостаточна для определения пригодности материала как конструкционного, особенно при наличии надрезов, трещин п др. концентраторов напряжений. В этом случае применяют испытания на вязкость разрушения, при к-рых используют образцы с заранее созданными в них трещинами, и оценивают параметр (К), к-рый наз. коэф. интенсивности напряжений. Определяют этот коэф. для плоского (/Гд) или объё.много (КсО напряжённых состояний. [c.130]

В инженерной практике напряжение отрыва сготр обычно отождествляется с сопротивлением разрыва ag стержневого образца, о котором говорилось в 6.1. Строго говоря, это справедливо лишь в случае хрупких материалов, разрушающихся без заметных пластических деформаций. В случае материалов с выраженными пластическими свойствами, как правило, нельзя приравнять величины as и < отр- Дело в том, что разрушение при растяжении образцов таких материалов может соответствовать другой модели разрушения— модели среза (см. ниже). Кроме того, имеется возможность [c.122]

На разных стадиях шлифования характер разрушения поверхности керамики различен. Так, при черновом алмазном шлифовании преобладает хрупкое разрушение. Наблюдаются два вида такого разрушения первый — это раскалывание в результате прижимающего усилия абразивного инструмента, второй — это отрыв (выкрашивание) отдельных кристаллов (зерен) от связ1ующей фазы под действием тангенциальных сил, возникающих при относительном передвижении керамики и абразива. Под действием этих сил происходит частичное истирание алмаза и возможен скол или затупление его углов или граней. После черновой обработки на поверхности остаются дефекты (царапины, сколы), число которых зависит от размера, формы и свойств алмазного зерна. [c.93]

В общем случае различают вязкое и хрупкое разрушения. Вязкое разрушение происходит срезом под действием касательных нащ)яжений и сопровождается значительной пластической деформацией. Для вязкого разрушения хгфактерен волокнистый (матовый) излом детали или образца. Хрупкое разрушение происходит под действием нормальных растягивающих напряжений, вызывающих отрыв одной части тела от другой без заметных следов макропластической деформации. Для Фупкого разрушения характерен кристаллический (блестящий) излом. [c.27]

Стойкость композиционных материалов к разрушению определяется большим числом факторов и существует множество предположений, какой из вероятных микромеханических механизмов разрушения вносит основной вклад в работу разрушения. Более подробное обсуждение этого вопроса будет проведено при анализе работы разрушения материалов с непрерывными волокнами, а здесь изложены некоторые общие представления. В композиционных материалах на основе хрупкой матрицы (отвержденные эпоксидные или полиэфирные смолы) и хрупких волокон (стеклянных, углеродных или борных) поверхностная энергия разрушения волокон равна примерно 5 Дж/м , матрицы — не более 500 Дж/м , а материала в целом при хорошем его качестве и высокой степени ориентации — около 200-Дж/м и даже выше. Предполагается два основных механизма поглощения энергии при разрушении таких материалов — на преодоление трения волокон относительно матрицы при их извлечении из нее или на упругий отрыв волокон от матрицы [65]. В композициях с короткими волокнами более важную роль играет первый механизм, так как концы большинства волокон должны быть ближе к поверхности трещины, чем половина критической длины и, следовательно, эти концы будут извлекаться из матрицы при распространении трещины. При этом работа по преодолению трсиия волокон относительно матрицы при их извлечении дает основной вклад в измеренную энергию разрушения материала. Купер [66] показал, что максимальная энергия разрушения композиций с короткими волок- [c.100]

Необходимо также отметить, что в настоящее время стало ясным, что сопротивление отрыву как характеристика сопротивления хрупкому разрушению, вьфаженная в виде напряжения, не является постоянной характеристикой данного материала, все попытки определить эту константу не привели к положительным результатам. Сопротивление отрыву предусматривает одновременный отрыв по всему сечению образца. Хрупкое разрушение и в эксплуатации и даже в лабораторных испытаниях идет от точки к точке из какого-то начального очага. Поэтому характе- [c.190]

СОПРОТИВЛЕНИЕ ОТРЫВУ — среднее растягивающее напряжение в момент разрушения путем отрыва. Хотя одновременный отрыв по всему сечению соответствует бесконечной скорости развития трещины и потому никогда не осуществляется, С. о. является полезной хар-кой кон-струкц. материалов. При прочих равных условиях с ростом С. о. склонность к хрупкости падает, а конструктивная прочность растет. С. о. для хрупких при растяжении материалов совпадает с обычным пределом прочности. Для оценки С. о. материалов, пластичных при растяжении, необходимо воздействие охрупчивающих факторов понижение темп-ры или увеличение скорости нагружения введение надрезов или трещин переход к двухосному растяжению. В этих случаях оценка С. о. не всегда является бесспорной. С. о. большей частью сильно повышается с измельчением структуры. Многие факторы различно, иногда противоположно, влияют на С. о., и сопротивление пластич. деформации, напр., с повышением содержания углерода в низко-отпущенных сталях С. о. падает, а твердость растет (см. Отрыв, Излом отрыва). [c.180]

Предпринятая в [184] попытка расчета критических деформаций, вызываюш их зернограничный отрыв после значительной пластической деформации, оказалась успешной. Предельная пластичность Евр получается различной в зависимости от механизма раскрытия зернограничной микротрегцины. При абсолютно вязком раскрытии вкр 2a /Ga b, а при абсолютно хрупком У8ла(1 — где /г — расстояние между стуиеньками на [c.67]

В кристаллической решетке можно провести ряд плоскостей, содержащих то или иное число атомов на единицу площади. Наибольший интерес с точки зрения прочности материала представляют те плоскости, в которых расположено наибольшее число атомов (например, плоскость AB D рис. 2, а). По этим плоскостям, называемым плоскостями скольжения или спайности, легче всего происходит сдвиг частиц при механическом воздействии на тело. По плоскостям спайности происходит отрыв частиц при хрупком разрушении. [c.15]

Следует помнить, что хрупкий материал при определенных напряженных состояниях может демонстрировать пластические свойства. Так, например, при испытаниях чугуна и мрамора на растяжение и сжатие в условиях высокого всестороннего давления наблюдается хорошо выраженная текучесть. А при испытаниях на растяжение пластичного образца наблюдаются последовательно все три вида предельных состояний. Сначала наступает текучесть, сопровождаюш,аяся появлением на поверхности образца линий Людерса-Чернова, которые указывают на поверхности скольжения. Далее, после образования шейки в ее узкой части происходит хрупкий отрыв с появлением около оси образца концентрической линзообразной треш,ины. Это вызвано тем, что около оси образца образуется состояние трехосного ра- [c.347]

При упругих деформациях, представляющих наибольший интерес для высокопрочных материалов, трещина обычно распространяется отрывом с одновременным образованием хрупких бороздок. Механизм распространения усталостных трещин отрывом, предложенный С. Лейрдом (С. Laird), является разновидностью процесса пластического затупления (рис. 1.8). Предполагается наличие пластической деформации в вершине трещины и возможность остановки разрушения отрывом в результате пластического затупления вершины трещины (рис. 1.8, б). Это, в свою очередь, приводит к локализации сдвига в узкие полосы при растягивающих нагрузках (рис. 1.8, в). Так как материал прочный, то его оставшаяся способность к деформационному упрочнению невелика и деформация сдвига локализуется в одной полосе. На следующем цикле нагружения отрыв начинается на той ветке трещины, которая ориентирована примерно в плоскости отрыва. Заметим, [c.17]

Соотношение M /iS.1 позволяет выразить микроскачок усталостной трещины б, через безразмерный параметр, учитывающий степень стеснения пластической деформации, которая может быть представлена соотношением прочностей на сдвиг и на отрыв в объеме металла, где достигнута критическая плотность энергии деформации. Применительно к усталостной трещине в условиях, когда ее прирост в цикле нагружения может быть охарактеризован хрупким и вязким скачком, указанная модель применима с соответствующими допущениями. Вязкий скачок усталостной трещины можно рассматривать как сумму двух актов хрупкого подрастания трещины при формировании свободной поверхности и частичной пластической релаксации материала вследствие поперечного скольжения в пределах сформированной свободной поверхности. При таком представлении о подраста- [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...