Напряжения Равномерность

С целью обоснования тех или иных положений, используемых при разработке методов расчета реактивных напряжений, был проведен ряд экспериментов и соответствующих расчетов по определению реактивных напряжений, вызванных сваркой шту-деров и заделок, а также сваркой пластин, заделанных в жесткой раме. Поскольку реактивные напряжения равномерно распределены по толщине свариваемых листов, можно было использовать любые методы измерения напряжений по поверхности соединения, а также ультразвуковой метод, определяющий среднеинтегральные по толщине листа напряжения. [c.310]

В соответствии с гипотезой плоских сечений полагаем, что для однородного стержня все поперечные сечения при деформации перемещаются параллельно и, следовательно, в них действуют только нормальные напряжения, равномерно распределенные по сечению. Рассечем стержень плоскостью I—/ (рис. 91, а), перпендикулярной оси стержня. Из условия равновесия части стержня (рис. 91, б), принимая во внимание, что равнодействующая внутренних сил упругости N = Ра (где Р — площадь поперечного сечения), имеем Ра — Р = 0. Отсюда напряжение в поперечном сечении стержня при растяжении или сжатии [c.130]

Расчет на прочность при постоянных напряжениях, равномерном напряженном состоянии и хрупком состоянии материала производят по заданному коэффициенту запаса относительно временного сопротивления (иначе, предела прочности). При неравномерном напряженном состоянии, в частности при изгибе, за исходную характеристику принимают временное сопротивление при этом напряженном состоянии. [c.12]

Такая картина деформаций дает основание считать, что в поперечных сечениях стержня действуют только нормальные напряжения, равномерно распределенные по сечению, а касательные напряжения равны нулю. [c.23]

Заменим взаимодействие элемента с оставшейся частью сосуда внутренними силами, интенсивность которых равна о, и 02. Поскольку толщина стенок незначительна, как уже. было отмечено, можно считать эти напряжения равномерно распределенными по толщине стенки. [c.260]

Касательные напряжения равномерно распределены по площади F среза, т. е. [c.216]

Уравнения (5.7) и (5.8) однозначно определяют поведение любой ЭМ. Выражение для конкретных типов ЭМ получаются отсюда с учетом присущих им признаков — условий реализации, учитывающих реальное количество, симметрию и наличие соединений обмоток, приложенные к ним напряжения, равномерность зазора и пр. Раскроем кратко эти возможности применительно к основным типам электродвигателей (ЭД). [c.106]

Предполагается, что в поперечном сечении нити возникают лишь нормальные напряжения, равномерно распределенные по площади сечения, и, таким образом, из внутренних сил остается лишь нормальная сила N. Поперечное сечение мало и при деформации не меняется, отсюда следует, что для любого сечения упругой нити радиус-вектор г является постоянным и все производные [c.33]

Считая, что эти напряжения равномерно распределены по площади смятия, получим формулу, позволяющую вычислить Осм через действующую нагрузку [c.227]

При растяжении и сжатии напряжения равномерно распределены по площади сечения, поэтому напряжение в любой точке данного сечения равноопасно. Опасное сечение и напряжение в его любой точке найдем, построив эпюры продольных сил и нор.мальных напряжений, как это было объяснено в 2.1 и 3.1, Эпюры и о изображены соответственно на рис. 2.104, б и 2.104, в. Опасными оказались все сечения верхнего участка нагружения, где = [c.287]

Как известно, при растяжении в поперечных сечениях возникают нормальные напряжения, равномерно распределенные по площади сечения [c.310]

Все сказанное выше позволяет сделать вывод, что при растяжении и сжатии в поперечных сечениях бруса возникают только нормальные напряжения, равномерно распределенные по сечению и вычисляемые по формуле [c.188]

Если считать касательные напряжения равномерно распределенными по площади F их действия (рис. 27), то касательное усилие [c.58]

Задача о вращающемся диске постоянной толщины решается аналогичным образом. Если толщина диска мала но сравнению с радиусом, можно считать напряжения равномерно распределенными по толщине и, следовательно, не зависящими от координаты Z. Уравнение равновесия отличается от (8.12.1) только наличием массовых сил — сил инерции F, = pmV. Таким образом. [c.269]

Касательных напряжений, равномерно распределенных вдоль границы [c.139]

При растяжении-сжатии стержня с постоянными поперечными раз )ерами в любом поперечном сечении возникают нормальные напряжения, равномерно распределенные по сечению и равные [c.27]

Смятие происходит на поверхности контакта листа со стержнем заклепки или болта. Напряжения смятия распределены по этой поверхности неравномерно (рис. 4.5, а). В расчет вводится условное напряжение, равномерно распределенное по площади диаметрального сечения (рис. 4.5, б). [c.93]

Момент потока касательных напряжений, равномерно распределенных по толщине стержня Л) относительно центра изгиба, равен изгибно-крутящему моменту М . [c.335]

Швы целесообразно располагать так, чтобы они были нагружены равномерно. Если фланговые швы размещены несимметрично относительно нагрузки, например, в соединении с уголком (рис. 29.8, б), то, полагая, что напряжения равномерно распределены по длине шва, из уравнений равновесия получим соотношения для нагрузок на фланговые швы в виде [c.475]

На рис. 34 представлены эпюры распределения нормальных напряжений в сечении D полосы. В сечении АВ, находящемся в достаточном удалении от отверстия, распределение напряжений равномерно. [c.65]

Анализ разрушения при сжатии с учетом силы трения был дан в работе [70]. В этом анализе граничные условия для пластины под действием сжатия Р и сдвига т (рис. 17, а) заменены эквивалентными (рис. 17, б) в предположении, что трещина не имеет толщины, сжимающее напряжение равномерно распределено по длине трещины и нет никакой сингулярности напряжений симметричного типа. Эффект сжимающего напряжения учитывается в виде фрикционной силы сцепления на берегах трещины. Общее распределение сил трения t показано на рис. 17, б, где на участке трещины с относительным смещением берегов (гЬ ) сила трения постоянна и просто равна произведению давления сжатия Р [c.240]

В данном случае, когда цилиндрическая оболочка теряет устойчивость без удлинений и сдвигов срединной поверхности, критическая нагрузка зависит только от изгибной жесткости оболочки, и структура формулы (6.50) для критического окружного напряжения не отличается от структуры формулы для критического напряжения]равномерно сжатой в одном направлении прямоугольной пластины со свободными краями. Полученный результат можно использовать и для цилиндрической оболочки со свободными торцами она тоже может потерять устойчивость без удлинений и сдвигов срединной поверхности. [c.250]

Это соотношение применимо для тонких стержней с поперечным сечением любой формы. Оно является лишь приближенным, так как выведено в предположении, что поперечные сечения при прохождении волны остаются плоскими и что напряжения равномерно распределены по всему сечению. В действительности продольные деформации сопровождаются поперечными деформациями, причем отношение между этими двумя деформациями равно коэффициенту Пуассона Это боковое движение приводит к неравномерности распределения напряжений в поперечном [c.368]

При посадке с натягом между кольцом и валом возникают предварительные напряжения, равномерно распределённые по всей цилиндрической поверхности (см. фиг. 144), [c.587]

В поперечных сечениях, удаленных на расстояние примерно поперечного размера от мест приложения сосредоточенных сил, возникают нормальные напряжения, равномерно распределенные по сечению [c.296]

Помимо вышеизложенного представляет значительный интерес изучение формы кривых, полученных в результате процесса износа. Так, на глубине 30—35 микрон у образцов с //ск = 2.5 мд и 7/ск = Ю мд и на глубине 50—55 микрон у образца с //ск=45 мд имеется резкая тенденция к возрастанию напряжений, после чего напряжения равномерно убывают. В атом месте ход кривой напоминает форму мешка , примерно одинакового у двух первых образцов и более широкого у последнего образца. Можно предположить, что этот эффект вызван сочетанием в процессе износа действий напряжений контактного сжатия и напряжений при скольжении. [c.263]

В связи с изложенным для большинства практически важных случаев реактивные напряжения могут быть схематизированы как напряжения, равномерно распределенные по толщине несущего элемента. Таким образом, при расчете ОСИ в каком-либо узле конструкции в первую очередь необходимо учитывать реактивные напряжения только от сос-едних узлов, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур в плоскости свариваемого листа. Реактивные напряжения от всех перечисленных узлов при анализе неплоскостных конструкций (например, оболочечных) можно определить при решении трехмерных пространственных термодеформационных задач, что в настоящее время практически неосуществимо. При небольшой кривизне корпуса, а также если несущий элемент — плоскость (например, фрагмент оболочки судна), задачу можно схематизировать как плоскую (заделки) или осесимметричную (узлы подкрепления отверстия) и ее решение оказывается возможным на современных ЭВМ. [c.298]

Учитывая, что сопротивление стали срезу ниже, чем растяжению, составляющей нормальных напряжений в лобовом шве пренебрегают и рассчитывают его условно на срез, предполагая, что касательные напряжения равномерно распределены по п.лощади сечения AAiB B (рис. 197). При этом для соединения внахлестку в расчет [c.205]

Естественно допустить, что для однородного материала равным деформациям соответствуют и равные напряжения. /Установив, что все продольные волокна равноудлиннлнсь, мы тем самым пришли к выводу, что при растяжении нормальные напряжения равномерно распределены по всей площади сечения и могут быть определены по формуле [c.207]

Однотипность написания формул объясняется тем, что было принято в обоих случаях одинаковое допущение — и при среке, и при смятии считалось, что напряжения равномерно распределены по площади среза и смятия. [c.230]

При изучении изгиба жестких пластин отмечалось, что результаты такого расчета справедливы в том случае, когда прогиб пластины, как правило, не превышает Чее толщины. Если же прогиб больше 9Т0Й величины, необходимо рассматривать пластину как гибкую. Особенностью такой пластины является то, что в ней наряду с изгибными напряжениями возникают напряжения, равномерно распределенные по толш,ине, называемые цепными или мембранными. Этим напряжениям соответствуют деформации е , e J, 7 , возникаюш,ие в срединной поверхности пластины. При расчете гибких пластин используются две гипотезы гипотеза прямой нормали и гипотеза о пенадавливаемости горизонтальных слоев. По сравнению с жесткими пластинами исключается гипотеза об отсутствии деформаций в срединной поверхности [8, 19]. [c.275]

Если пластинка закреплена так, что при изгибе ее противоположные края не могут сближаться, то в закреплениях возникают горизонтальные реакции и в пластинке появляются растягивающие усилия и напряжения, равномерно распределенные по толщине. Растягивающие (сжимающие) напряжения возникают и в свободной пластинке, когда искривленная при изгибе ее срединная поверхность не развертывается в плоскость. Как в первом, так и во втором случае величина этих напряжении зависит от величины прогиба. Исследования показали, что если максимальный прогиб не превышает одной пятой толщины пластинки, то растягиваюшие (сжимающие) напряжения малы по сравнению с изгибными и ими можно пренебречь, не выходя за пределы допустимой для инженерных расчетов погрешности. [c.497]

Нормальных напряжений, равномерно распределе 1ных вдоль границы [c.139]

Qll2GFy, предполагая распределение касательных напряжений равномерным [c.171]

Мы рассмотрели способы определения напряжений в осесимметричных тонкостенных сосудах, находящихся под действием внутреннего давления. Основным условием применимости расчетных формул было требование тонкостен-ности. Необходимо, чтобы толщина оболочки была существенно меньше других характерных размеров, например радиусов кривизны. Это позволяет считать напряжения равномерно распределенными по толщине и пренебрегать надавливанием между слоями оболочки. [c.332]

Если зона нагружения существенно меньше толщины пластины (с < h), то вблизи нагруженной поверхности пластины возникагот большие местные напряжения сжатия. В центре пластины,-на стороне, противоположной нагруженной, возникают при этом напряжения равномерного двухосного растяжения, мало зависящие от размеров зоны нагружения. Эти максимальные напряжения можно вычислить по формуле [c.22]

Нормальные наирял1ения в каком-либо сечепии пластинки складываются из цепных или мембранных напряжений, равномерно распределенных по толщине иластинки (равных напряжениям в срединной поверхности), и напряжений изгиба. [c.190]

При деформации изгиба П. получают перемещения (прогибы), нормальные к срединной плоскости. Поверхность, к-рую образуют точки срединной плоскости после деформации, наз. срединной поверхностью. В зависимости от характера напряжённого состояния различают жёсткие, гибкие П. и абсолютно гибкие, или мембраны. В случае жёсткой П. можно без заметной погрешности считать срединный слой нейтральным, т. е. свободным от напряжений. Гибкими паз. П., яра расчёте к-рых необходимо наряду с чисто из-гибными учитывать напряжения, равномерно распределённые по толщине (мембранные напряжения). В мембранах преобладающими являются напряжения в срединной поверхности напряжениями же собственно изгиба здесь можно пренебречь. [c.626]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...