Усилия Определение экспериментально

Тарировка динамометрической системы заключается в определении экспериментальной зависимости между деформацией пружины нагружения и статическим усилием, приложенным к концу нагружаемой системы. Нагружение узла пружины при тарировке (непосредственно в машине или вне ее) производится гирями с интервалом I—2 дан. По результатам тарировки строится график, используемый в дальнейшем при настройке программы и определении напряженности образца. [c.75]

Сравнительные данные по определению усилия деформирования экспериментальным и расчетным путем (1ц = 8 м, смазка — машинное масло) [c.41]

В табл. И приведены величины осевого усилия Ру, установленные в результате проведения экспериментов, и расчетные, полученные по формуле (17) (при этом коэффициент Сру — 17,5). Отклонение расчетных величин осевого усилия от экспериментальных составляет +(10-4-25)%, что следует объяснить тем, что метод определения осевого усилия является приближенным. Необходимо отметить, что, пользуясь этим методом, нельзя определить мгновенное значение осевого усилия, однако можно получить необходимые данные для проектирования станка и приспособлений. [c.89]

В положении IV (рис. 116, а) процесс резания уже закончен, рукоять выдвинута до отказа и нагруженный ковш находится в самом верхнем положении. Расчет подъемного усилия в этом положении является проверочным при определении усилий в подъемном канате. Если окажется, что их величина в этом случае больше, чем в рабочих положениях, нагрузку в канатах можно снизить за счет изменения размеров рабочего оборудования, например увеличив диаметр головного блока стрелы. При расчетах на прочность следует учитывать, что нагрузка на элементы конструкции за счет динамического характера оказывается значительно выше, чем усилия, определенные по данной методике. Экспериментально установлено, что для одномоторного привода [c.184]

Определенное экспериментально осевое усилие для колеса с лопатками прямоугольного сечения без обода равно Рос = 31 Н. Пересчитав это значение пропорционально напору насоса, получим для колеса с серпообразными лопатками Рх.л = 42 Н. [c.159]

Определение усилия, требуемого для штамповки на кривошипном горячештамповочном прессе, имеет важное значение, так как при недостаточном усилии пресса может произойти его поломка. Существуют аналитические экспериментально проверенные формулы для определения усилия штамповки с достаточной степенью точности. [c.89]

Величина запасов прочности при расчете на выносливость зависит от точности определений усилий и напряжений, от однородности материалов, качества технологии изготовления детали и других факторов. При повышенной точности расчета (с широким использованием экспериментальных данных по определению усилий, напряжений и характеристик прочности), при достаточной однородности материала и высоком качестве технологических процессов принимается запас прочности я = 1,3- 1,4. Для обычной точности расчета (без надлежащей экспериментальной проверки усилий и напряжений) при умеренной однородности материала п=1,4-ь1,7. При пониженной точности расчета (отсутствии экспериментальной проверки усилий и напряжений) и пониженной однородности материала, особенно для литья и деталей значительных размеров, п = = 1,7 3,0. [c.678]

В последние годы особое внимание металловедов и механиков приковано к процессу разрушения металлов и сплавов в завершающем, самом опасном, периоде службы детали или конструкции, определяющем в конечном счете их надежность и долговечность. Некоторые успехи достигнуты совместными усилиями исследователей в установлении критериев вязкости разрушения и в разработке экспериментальных методов их определения бд, /-интеграл). Сейчас [c.6]

Повышение скоростей движения машин технологического назначения (тракторов, автомобилей, подвижного состава железных дорог), достигнутое в созданных рядом отраслей конструкциях увеличенной эффективности и проходимости, а также успешное применение импульсных процессов в теХ нологии формоизменения и упрочнения, были связаны с разработкой задач о распространении упругих и упруго-пластических волн, преимущественно в одномерной постановке. Применение метода характеристик и изыскание вычисляемых алгоритмов уравнений упруго-пластических деформаций позволили решить ряд задач расчета динамических усилий и деформаций при соударении деталей и при импульсных процессах формообразования, образующих зоны упрочнения на поверхности деталей. Большое практическое значение получили экспериментальные работы этого направления, позволившие измерить как протекание деформаций во времени, так и получение уравнений состояния, необходимых для определения действительных усилий. Полученные уравнения состояния показали существенное значение эффекта повышения сопротивления пластическим деформациям и их запаздывания в зависимости от скорости процесса. [c.39]

Чтобы определить г = I 1), был спроектирован и изготовлен экспериментальный стенд на базе дизеля 240 Л, работающий при пуске по разомкнутому методу (рис. 2). Для определения оптимального времени включения фрикционной муфты сцепления и усилия прижатия дисков предусмотрен специальный механизм, позволяющий производить включение с различной продолжительностью (1—3 с) и различными усилиями прижатия дисков (15—30 кгс). [c.118]

Экспериментальное определение эффективной площади заключается в следующем. Осевым усилием (грузом) сильфон сжимается при этом рамка 2 отходит от контакта микрометрического винта. Электрическая цепь размыкается и лампочка гаснет. Нагружая затем сильфон избыточным давлением, возвращают его в первоначальное положение. При этом рамка приходит в соприкосновение с контактом микрометрического винта цепь замыкается и лампочка загорается. [c.33]

При экспериментальном определении статических жесткостей амортизаторов с резиновыми упругими элементами скорость деформирования амортизаторов (которую обязательно нужно вносить в протокол испытаний) может быть довольно значительной. Данные, полученные при таких испытаниях, должны быть дополнены сведениями о деформациях амортизаторов при длительном действии постоянных нагрузок. В расчетах на такого рода нагрузки следует пользоваться значениями статических жесткостей со сделанными к ним поправками на большую длительность действия нагружающих амортизатор усилий. В иных случаях, например при расчетной оценке перемещений амортизированного оборудования относительно основания при непродолжительных наклонах во время транспортировки, указанные поправки не потребуются. [c.339]

Определение действующей податливости может быть произведено двумя способами. Первый — расчетный по данным экспериментального определения с помощью измерительного устройства, блок-схема которого приведена на рис. Х.З, отдельных коэффициентов М/Г, а также информации о коэффициентах а. Измерение М 1 производится на неработающей машине. Второй — экспериментальный, сформулированный с использованием принципа взаимности. В процессе замеров по этому способу вибратор устанавливается (рис. Х.9) в контрольной точке опорной поверхности машины. Направление действующего со стороны вибратора усилия соответствует направлению, в котором контролируется вибрация машины при ее работе. [c.437]

Проще всего при определении амплитуды динамических усилий от вынужденных колебаний условно заменить реально действующие диссипативные силы (силы трения в неподвижных соединениях, в материале валопровода и т. д.) некоторым эквивалентным (в смысле интенсивности рассеивания энергии) вязким сопротивлением. В таком случае в уравнениях движения добавляется лишь линейная функция обобщенной скорости и решение таких уравнений не представляет трудностей. Чтобы определить переходный коэффициент для эквивалентного вязкого сопротивления, необходимы специальные экспериментальные исследования. [c.270]

Как было указано выше, величина упругого скольжения, следовательно, и величина коэффициента е зависит от величины окружного усилия Р. Характер этой зависимости неизвестен, так как до настоящего времени никаких экспериментальных работ для ее определения, насколько известно авторам, не производилось. Однако опыты для определения коэффициента упругого скольжения никаких трудностей не представляют. Если подобно ременным передачам эту зависимость считать прямолинейной, то можно написать [c.189]

Принимается допущение, что деформации, вызванные на одном краю оболочки, затухают, не доходя до трех других. Это позволяет определять влияние совместимости работы оболочки с диафрагмой отдельно по каждому краю оболочки. Такое допущение проверено экспериментально, результаты проверки изложены в 2.7 настоящей работы. Для определения усилий и перемещений по краю оболочек решается система только из 4 канонических уравнений с неизвестными [c.142]

На основании теоретических и экспериментальных исследований установлено, что основную роль при определении усилий играет упругая характеристика Si. Поэтому для упрощения вычислений может быть принято, что 5г = 0 Pi l Рг— . Упругая характеристика Si для ребра прямоугольного сечения определяется зависимостью [c.166]

В настоящей серии будут рассмотрены три группы основных вопросов определения прочности и ресурса ВВЭР 1) конструкции, условия эксплуатации и методы расчетного определения усилий и напряжений (данная книга) 2) методы и средства экспериментального определения напряженно-деформированного состояния на моделях, стендах и натурных конструкциях ВВЭР при пусконаладке и в начальный период эксплуатации 3) методы определения расчетных характеристик сопротивления конструкционных реакторных материалов деформированию и разрушению и расчетов прочности и ресурса при статическом, циклическом, динамическом и вибрационном нагружении. [c.8]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В МЕХАНИЗМЕ ТОРМОЖЕНИЯ БУРОВОГО КЛЮЧА [c.260]

Экспериментальное определение полного усилия Р и крутящего момента М при прокатке клиновидных участков с различными углами 11) показало, что с увеличением обжатия полное усилие Р и крутя- [c.40]

Достаточно точное определение величины дополнительных усилий, возникающих ъ связи с несоосностью валов, теоретическим путем весьма затруднительно. Это объясняется прежде всего сложным характером напряженного состояния упругих резиновых элементов, а также нестабильностью упругой характеристики резины. Поэтому результаты теоретических исследований проверялись и уточнялись экспериментальными данными. Методика проведения исследований и описание конструкции испытательных стендов даны в специальной работе. [c.46]

Стенд оборудован циркуляционной системой смазки, обеспечивающей возможность подачи в испытываемые подшипники масла при определенном давлении, температуре и в требуемом количестве. Параметры подаваемого масла и количество его можно варьировать. Создаваемое осевое усилие определяется по значению давления в пневмоцилиндре. В процессе испытания измеряются распределение давления масла в гидродинамическом масляном клине (по всем колодкам осевого подшипника и в радиальном подшипнике), температуре масла и поверхностного слоя металла в подшипниках, расход масла и его температура на входе и выходе из подшипников. Периодически проводится осмотр состояния трущихся поверхностей подшипников. Экспериментальная доводка подшипников осуществляется на натурных образцах. [c.230]

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впоследствии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же] время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвещенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.233]

Метод эталонных констант, основанный на сравнении экспериментально определенных или расчетных значений параметров (КПД, мощность, усилия, крутящие моменты, давление, посадка подачи и т. д.) с их паспортными значениями и нормами технических условий. Этот метод использован при проверке многошпиндельных и гидрокопировальных токарных станков, поворотных столов агрегатных станков и шпильковертов автоматических линий. [c.127]

Проведенное Уральским политехническим институтом экспериментальное определение усилий в стане холодной прокатки труб ХПТ-75 также показало целесообразность, больше того — необходимость подобных исследований машин новых конструкций. В итоге работы были получены данные, позволившие сделать вывод о возможности значительного увеличения производительности стана ХПТ-75 и уменьшения износа калибров, а также установить условия, при которых можно улучшить работоспособность деталей и узлов стана и повысить удельную производительность стана по отношению к его весу. [c.182]

Трение в сальниковых уплотнениях с мягкой и металлической набивкой. Условия работы набивок характерны большим разнообразием применяемых конструкций, их монтажа, рабочей среды и её свойств, а потому при определении потери на трение необходимо ориентироваться исключительно экспериментальными данными. Усилие трения сальниковых уплотнений приблизительно пропорционально величине рабочей поверхности набивки и может быть приблизительно подсчитано по зависимости [c.833]

В работе [5] использована зависимость местного смятия от контактного усилия, полученная в результате двукратного интегрирования экспериментальной кривой ускорения при ударе. Рассмотрены различные случаи удара внедрение одного жесткого тела в другое, проникание и др. В результате подстановки в правую часть основного уравнения удара контактной силы Р (и), определенной экспериментально, и условного разделения процесса удара на два этапа (активный и пассивный) получены расчетные формулы для определения изменения силы во времени, а также длительности переднего фронта ударного импульса для обоих участков силовой характеристики. Во все полученные формулы входит кинетическая энергия, и все они объединены в полуэм-пирическую теорию упругопластического удара. [c.12]

Исследования показали, что для испытаний стеклопластмасс на растяжение необходимо, чтобы поперечное давление, надежно предохраняя образцы от проскальзывания, в то же время не приводило и к уменьшению прочности материалов ввиду чрезмерной концентрации местных напряжений. Образцы нужно устанавливать не в обычных клиньях машины, а в зажимах с регулируемым поперечным давлением или в специальном приспособлении, удерживающем образцы, в основном за счет силы трения (рис. 1—2). В этом приспособлении создаваемое зажимными болтами поперечное давленне на головки образцов постоянно и сравнительно невелико. Центрирование образцов в захватах выполняют с помощью направляющих тисков. Затяжку гаек производят с определенным, экспериментально подобранным усилием, достатоЧ [c.6]

В установке для экспериментального определения коэффициента трения прямоугольный брус массы т = 10 кг, зажатый между двумя р олодками нормальным усилием N = 50 кН, забивается вертикально падаю- [c.138]

Получаемые таким путем формулы не вполне удовлетворительны, так как хотя и соответствуют экспериментальным данным для турбулентного ядра течения, но не удовлетворяют некоторым естественным условиям (например, равенству нулю градиента скорости на оси трубы). Поэтому усилия многих исследователей были направлены на уточнение полуэмпирических теорий, в первую очередь путем учета молекулярной вязкости в турбулентном ядре. В этом направлении достигнуты определенные успехи. В частности, получены достаточно удобные и точные расчетные зависимости для коэффициентов сопротивления, применимые в широком диапазоне изменения параметров. Тем не менее не потеряли своего значения и основные результаты основоположников полуэмпирических теорий, поскольку ими были установлены фундаментальные закономерности течения в трубах. Одной из них является логарифмический закон аспределения скоростей турбулентного потока в круглой цилиндрической трубе, обоснование которого и рассмотрим ниже. [c.157]

Отметим, что равномерное давление, распределенное по части FD мембраны, статически эквивалентно давлению той же величины, равномерно распределенному по пластинке D, а растягивающие усилия в мембране, действующие вдоль границы этой пластинки, находятся в равновесии с равномерной нагрузкой на пластинке. Следовательно, в рассматриваемом случае может использоваться тот же экспериментальный метод с мыльной пленкой, что и раньше, так как замена части мембраны FD пластинкой D не вызывает изменений в конфигурации и в условиях равновесия остальной части мембраны. Рассмотрим теперь более сложный случай, когда границы отверстия уже не являются траекториями иаирял ений для сплошного вала. Из общей теории кручения мы знаем (см. 104), что вдоль каждой границы функция напряжений должна быть постоянной, однако эти постоянные не могут выбираться произвольно. При рассмотрении многосвязных границ в двумерных задачах было показано, что в подобных случаях необходимо обраи1,аться к выражениям для перемещений, и постоянные интегрирования следует подбирать таким образом, чтобы эти выражения становились однозначными. Аналогичная процедура необходима и по отношению к задачам о кручении полых валов. Постоянные значения функции напряжений вдоль границ следует определять таким образом, чтобы перемещения были однозначными. Тогда будет получено достаточное число уравнений для определения [c.335]

Для изотропных материалов экспериментально было обнаружено, что энергия, затраченная на продвижение трещины, относительно постоянна. Поэтому большая часть усилий была сконцентрирована на изучении различных методов вычисления затраченной энергии, причем игнорировалось обоснование сделанного выше упрощения. Анализ энергетического неравенства (И) показывает, что левая часть (11) постоянна тогда и только тогда, когда Цравая. часть неравенства является функцией одного параметра. Это на самом деле соответствует случаю изотропного разрушения, когда под действием любого сложного плоского нагружения наблюдается неустойчивый рост трещины в направлении, ортогональном направлению максимального нормального напряжения около кончика трещины (например, см. работу [15]). Иначе говоря, в изотропном материале со случайно распределенными трещинами равной длины (рис. 9) только трещина, перпендикулярная действию нагрузки, является критической и только один вид испытания — растяжение в направлении, перпендикулярном трещине,— необходим для определения характеристики разрушения такого материала. [c.228]

При этом предполагается, что в зонах концентрации напряжений, где, как правило, происходят малоцикловые разрушения, накапливаются в основном усталостные повреждения в результате действия знакопеременных упругопластических деформаций. Вместе с тем в эксплуатационных условиях в результате работы конструкции на нестационарных режимах, в том числе при наличии перегрузок, возможно накопление односторонних деформаций, определяювцих степень квазистатического повреждения и влияю-ш их на достижение предельных состояний по разрушению. Для обоснования методологии учета накопления конструкцией (наряду с усталостными) квазистатических повреждений по результатам тензометрических измерений требуется решение прежде всего вопросов расшифровки показаний датчиков с целью воспроизведения истории нагруженности в максимально напряженных местах конструкции и оценки малоциклового повреждения для эксплуатационного контроля по состоянию. Малоцикловое повреждение может в общем случае оцениваться по результатам измерений, выполненных обычными тензорезисторами, но с расширенным диапазоном регистрируемых деформаций (до величин порядка нескольких процентов), характерных для малоцикловой области нагружений. Исследование [20] выполнялось в Московском инженерно-строительном институте и Институте машиноведения на базе разработанных в лаборатории автоматизации экспериментальных исследований МИСИ специальных малобазных тен-зорезисторов больших циклических деформаций. Аппаратура и методика эксперимента подробно описаны в [229]. На серийной испытательной установке УМЭ-10Т с тензометрическим измерением усилий и деформаций, а также крупномасштабным диаграммным прибором осуществлялось циклическое нагружение цилиндрических гладких образцов по заданному и, в частности, нестационарному режиму. Одновременно соответствующей автоматической аппаратурой производилась регистрация истории нагружения с помощью цепочек малобазных тензорезисторов, наклеенных на испытываемый образец. Сопоставление показаний тензорезисторов с действительной историей нагружения и деформирования образца, регистрировавшихся соответствующими системами испытательной установки УМЭ-10Т, давало возможность определить метрологические характеристики датчиков и особенности их повреждения в условиях малоциклового нагружения за пределами упругости. Наиболее существенными особенностями работы тензорезисторов в условиях малоциклового нагружения оказываются изменение коэффициента тензочувствительности при высоких уровнях исходной деформации и в процессе набора циклов нагружения, уход нуля тензорезисторов и их разрушение через определенное для каждого уровня размаха деформаций число циклов. [c.266]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

При практическом определении удельных давлений гермети- зации для поликапролактама, полиамида П-68 и полиформальдегида следует учитывать некоторые особенности свойств матерка-лов. На основании экспериментальных данных установлено, что размер деформации и конечная площадь контакта существенно зависят от величины нажатия на седло качества обработки и подготовки уплотнительных поверхностей времени воздействия усилия на уплотняющую поверхность температуры окружающей и [c.73]

Последняя особенность вызывает необходимость определения реакций на опорных площадках при отсутствии блока изоляции. При существующих методах определения усилий (см. гл. IX) эта задача может быть решена экспериментально. Расчет матрицы эффективности можно произвести, располагая матрицей перемещений опорных площадок фундамента при непосредственной установке объекта на фундамент или матрицей перемещений опорных площадок свободного объекта при действии внешних сил (подвешенного, например, на достаточно гибких тросах). В этих случаях матрицы (VIII.64) преобразовываются с использованием изложенной общей методики. Естественно, что определение реакций или перемещений опорных площадок фундамента является более предпочтительным, когда объектом являются работающие двигатели или машины, а во многих случаях и единственно возможным с технической точки зрения. [c.371]

При проектировании первых вариантов покрытий в виде ОПГК не предусматривалась передача на них сосредоточенных нагрузок, позднее были разработаны здания с учетом подвески к ним кранов с небольшой грузоподъемностью (30 кН), в некоторых конструкциях покрытий ОПГК предусмотрены подвесные краны с грузоподъемностью 50 кН, Проведенные экспериментальные и теоретические исследования позволяют утверждать, что при определенном усилении такие конструкции могут нести значительные сосредоточенные нагрузки — порядка 250—500 кН, и следовательно, при соответствующей системе подвесок крановых путей на такие покрытия могут быть переданы усилия от кранов большой грузоподъемности. [c.58]

Таким образом, анализ показывает, что при достаточно жест- ких диафрагмах в виде железобетонных ферм с предварительно напряженным нижним поясом и треугольной решеткой допустимо вести расчет гладких отдельно стоящих оболочек без учета податливости диафрагм, при этом моменты должны учитываться как краевые эффекты. Для расчета отдельно стоящих ребристых оболочек безмоментный расчет может быть использован для определения усредненных в пределах ребра и полки нормальных сил и для расчета диафрагм. Расчет многоволновых покрытий по безмо-ментной теории дал значительное расхождение с опытом при определении нормальных сил в оболочке и не может быть рекомендован для применения при проектировании. Из приведенных расчетных и экспериментальных данных о распределении усилий в диафрагмах можно заключить, что расчет неразрезных оболочек по безмоментной теории без учета влияния податливости контура в своей плоскости дает заниженное значение усилий сдвига, действующих в месте примыкания оболочки к диафрагмам. Лучшее совпадение опытных и расчетных данных имело место при расчете диафрагм как у отдельно стоящих оболочек. [c.139]

Сложность расчетного определения напряженно-деформированных состояний элементов ВВЭР, как отмечалось выше (см. 1, гл. 2 и гл. 3), состоит в том, что в них реализуются пространственная схема передачи усилий, трехмерные поля напряжений, затрудняющие формулировку граничных условий. Ниже излагается расчетное определение напряжений и перемещений в зонах корпусных конструкций по исходным данным, получаемым на границе зтих зон с помощью экспериментальных методов, но в силу ряда обстоятельств недостаточных для постановки и решения обычных краевых задач. Возникаюшце при этом задачи представляют собой так называемые обратные задачи, в которых неизвестные величины определяются (восстанавливаются) по их проявлению, отклику в доступной для прямых измерений области. Эти задачи, как правило, являются некорректно поставленными и требуют при своем решении применения специальных методов. В связи с этим методы решения таких задач во многих случаях могут существенным образом зависеть от точности получаемой экспериментальной информации и методов ее обработки. [c.59]

Для суждения о возможных погрешностях данного метода он был использован при расчете экспериментальной модели зубчатого барабана. Модель выточена из сварной стальной заготовки и состоит из цилиндрической обечайки (R = Ъ0 мм, Н = 2,1, I = 159 мм), к которой приварено дно в виде кольцевой пластины Лр = 2 мм, зажатой на плите по радиусу = 60 мм-Другой край оболочки свободен и возбуждался с помощью электродинамического вибратора, усилие которого направлено по диаметру. На противоположном конце этого диаметра был установлен пьезоакселерометр, измеряющий радиальные колебания оболочки. Результаты измерений фиксиро-валиеь самописцем (рис. 2). Против резонансных пиков указано т — число волн по окружности, определенное е помощью пьезоакеелерометров, которыми измеряли радиальную составляющую ускорения вдоль окружности. Форма резонансных колебаний определялась также датчиками, расположенными вдоль образующей цилиндра. [c.26]

Экспериментальное определение усилий в механизме торможения бурового ключа. Трахтенберг Б. Ф., Котельников Г. А., С в е т л и ч-н о в К. В. Динамика, прочность, контроль и управление — 70 . Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 260. [c.434]

Динамические характеристики электропривода имеют сложную форму, которая не позволяет получить решение дифференциального уравнения системы в общем виде. Однако экспериментальные исследования экскаватора ЭКГ-4 показывают, что в случае жесткого стопорения ковша при раздельной работе подъемного механизма усилие, развиваемое приводом, с достаточной точностью может быть заменено постоянным статическим стопорным усилием onst). Поэтому для определения [c.50]

Метод эталонных, (нормированных) модулей, наиболее широко используемый в настояш ее время, пригоден для всех видов оборудования. Основан на сравнении экспериментально определенных и расчетных (в частности, полученных на математических моделях) численных значений параметров и показателей качества (мощности, КПД, усилий, крутящих моментов, давлений, ускорений, подачи, амплитуд вибраций и т. п.) с их паспортными данными и нормами технических условий. Преимуществом метода является возможность разностороннега использования полученной информации (для проверки деталей на прочность и износостойкость, прогнозирования их ресурса, определения затрат энергии и т. п). С помощью модулей кинематических и силовых параметров могут быть рассчитаны квалиметрические показатели, используемые для оценки качества механизмов и при диагностировании. Реализация метода эталонных модулей, основанная на применении предельных значений одного или нескольких модулей и метода ветвей, при постановке диагноза не требует сложной аппаратуры и программного обеспечения. [c.13]

При сложной конфигурации деталей чисто математический расчет становится приближенным в той или другой степени, так как в этом случае он обычно основывается на упрощающих предположениях, имеющих лишь некоторую степень вероятности. В этих случаях применяются экспериментальные методы определения усилий и напряжений, оптический метод, метод лакокрасочных покрытий, методы электротензометрирования, макетирования и др. [c.181]

При изучении динамических характеристик стержневых конструкций 1важное значение имеет определение внутреннего трения в материале и внешнего аэродинамического трения. Именно эти виды трения определяют внутренние усилия и перемещения, возникающие в конструкции при дей- ствии динамических нагрузок. Экспериментальное исследование внутреннего и внешнего трения важно и для правильного расчета отдельных элементов резонансных испытательных и технологических машин, так как для них резонансный режим работы является рабочим. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...