Характеристика разгонная

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впоследствии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же] время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвещенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.233]

Рис. 4-6. Характеристика разгона пароперегревателя высокого давления котла D = 150 т/ч р = 86 бар = 500° С.

К характеристике разгона через точку ее перегиба проводится касательная, после чего определяются, как показано на рис. 6-20, время запаздывания х, сек, время разгона Т, сек, и передаточный коэффициент Коб = [c.230]

Для получения достаточно достоверных характеристик разгона, отражающих изменение всех моментов и угловых скоростей, следует составить отдельно уравнения движения валов ГДТ и рабочей жидкости в нем и решить эти уравнения совместно. [c.44]

Характеристика разгона такого звена имеет следующий вид [c.280]

Признаки срыва форсажного пламени. Признаками срыва пламени в форсажной камере ТРД являются падение оборотов, снижение температуры газов за турбиной, падение тяги, заметное по ухудшению характеристик разгона самолета. Для предупреждения последствий рекомендуется немедленно установить РУД в положение Максимал , сделать выдержку и лишь затем дросселировать ТРД. Дросселирование с форсажа до малого газа без выдержки на максимальном режиме вызывает самовыключение двигателя. [c.65]

Рис. 12. Характеристики разгона Рис. 13. Характеристики разгона экспе-

Переходных характеристик (характеристики разгона). [c.82]

Рис. 22. Характеристика разгона одноступенчатого выпарного аппарата по концентрации (по А. Г. Ло-

Рис. 25. Характеристики разгона выпарной установки по концентрации

При сравнении различных экспериментальных методов можно сделать вывод, что наиболее простым является метод разгонных характеристик. Следует использовать также данные регистрации различных параметров объекта в условиях нормальной эксплуатации. Экспериментальное определение характеристик разгона многоступенчатых выпарных установок и конденсаторов смешения в достаточном объеме затруднено по следуюш им причинам [c.84]

Вследствие этих причин характеристики разгона можно определить только для некоторых наиболее важных параметров объекта. [c.84]

Концентрация готового продукта при возмущении расходом продукта на выходе из последнего аппарата и другие характеристики разгона. [c.86]

Рис. 28. Характеристики разгона по давлению в греющей камере и вакууму в первом

Рис- 29. Характеристики разгона по вакууму в первом аппарате и в конденсаторе [c.88]

На рис. 31 представлены характеристики разгона по вакууму и температуре вторичного пара первого аппарата трехступенчатой установки при возмущении расходом греющего пара. На графике видно, что по каналу вакуум в первом аппа-рате — расход пара объект имеет Рис. 31. Характеристики разгона по тем- самовыравнивание естественно, пературе и вакууму в первом аппарате [c.88]

На рис. 33 представлены характеристики разгона по уровням во втором аппарате при возмущении подачей продукта в аппарат. Из графиков видно, что объект по каналам уровня может быть представлен астатическим (интегрирующим) звеном. [c.89]

На рис. 34 представлены характеристики разгона третьего аппарата по концентрации при возмущении рас- одом жидкости на выходе [c.89]

Рис. 34. Характеристики разгона по концентрации

На рис. 35 сплошными линиями представлены характеристики разгона по уровням выпарных аппаратов трехступенчатой установки, рассчитанные по уравнениям (1,63), точками нанесены результаты эксперимента. Расхождение расчетных и экспериментальных данных не превышает 5%. [c.90]

Рис. 35. Характеристика разгона по ния некоторых переходных ха-

Рис. 39. Характеристики разгона Рис. 40. Характеристики разгона экс-экснериментального конденсатора периментального конденсатора нри воз-при возмущении расходом воды. мущении расходом пара.

Методом характеристик разгона определялись следующие динамические характеристики давление в конденсаторах при возмущениях по расходу пара и воды температура выходящей воды при возмущениях по расходу пара и воды. [c.93]

Рис. 53. Импульсные динамические характеристики разгона выпарного

В качестве примера на рис. 55 представлены характеристики разгона трехступенчатой выпарной установки с параллельным использованием вторичных паров (см. рис. 16) по некоторым параметрам при скачкообразном возмущении расходом пара. В приложении приведены конструктивные и режимные параметры этой установки, начальные, минимальные и максимальные значения переменных, уравнения динамики установки и машинные уравнения. [c.106]

На рис. 56 представлены характеристики разгона этого объекта по концентрации при импульсном возмущении концентрацией раствора на входе в первый аппарат. Погрешность моделирования выпарной установки на аналоговой вычислительной машине можно определить на основе погрешностей решающих элементов лишь для линейной системы дифференциальных уравнений MB У (коэффициенты теплоотдачи и другие величины, определяющие коэффициенты уравнений,—постоянные). Эту погрешность находят также на основе сопоставления точного аналитического решения либо приближенного решения с известной небольшой погрешностью, значительно меньшей, чем возможная погрешность моделирования (порядка 0,5% и менее) и результатов моделирования. При этом погрешность моделирования зависит от количества аппаратов и для трехступенчатой выпарной установки не превышает 6—7%. [c.106]

Рис. 90. Характеристики разгона объекта по концентрациям.

Определялись характеристики разгона в 1—3-м аппаратах при возмущении концентрацией продукта на входе. Наносились возмущения при концентрации продукта на входе на —20%, —10% и+20%, а также импульсные возмущения. Моделирование производилось при постоянных уровнях. [c.193]

На рис. 91 представлены характеристики разгона объекта по концентрации. Из графиков видно, что концентрация в 1 М аппарате изменяется без запаздывания, а во 2 и 3-м — с переходными запаздываниями. Учитывая, что во многих случаях концентрация рас- [c.193]

Рис. 91. Характеристики разгона объекта по концентрации

На графиках рис. 92 представлена также характеристика разгона по концентрации 1-го аппарата, из рассмотрения которой видно, что за время изменения температурного режима концентрация практически не меняется. Это является следствием того, что постоянные времени звеньев объекта по температуре значительно меньше постоянной времени объекта по концентрации (см. табл. 2). [c.194]

На рис. 98 показаны характеристики разгона аппарата по концентрации при возмущении расходом греющего пара. Анализ кривых показывает, что изменение концентрации раствора в аппарате при одном и том же возмущающем или регулирующем воздействии существенно зависит от того, на какую линию воздействует исполнительный орган регулятора уровня при установке последнего на линии выхода раствора из аппарата изменение концентрации происходит с большей скоростью, чем на линии входа продукта. [c.200]

На рис. 99 представлены характеристики разгона аппаратов по концентрациям для вакуум-выпарной установки трехступенчатой по ступеням выпаривания и двухступенчатой по использованию пара, полученные при возмущении расходом греющего пара в 1-м аппарате. [c.200]

Математи чеюкий. анализ, проведанный в [Л. 88], указывает на возможность выражения постоянных времени аппроксимирующих передаточных функций, удовлетворяющих данному условию, через интегральные характеристики разгонных кривых — площади. [c.286]

Переходный процесс, снятый при возмущении в виде прямоугольного или волнового импульса, может быть перестроен в кривую разгона. Для этого ось абсцисс, начиная с момента нанесения возмущения, разбивается на одинаковые участки ta— h, ti— ti, ti— и T. д., равные длительности импульсного возмущения /ими (рис. 13-26). На первом участке to—1 импульсная характеристика совпадает с кривой разгона. С момента импульсную характеристику можно рассматривать как разность двух кривых разгона, одна из которых является следствием возмущения, нанесенного в момент to, а другая — следствием возмущения, нанесенного в момент /[. Исходя из этого для построения кривой разгона на участке и— достаточно к ординатам импульсной характеристики па этом участке добавить ординаты характеристики разгона в моменты t — tviMu- Для получения последних пользуются участком /о— импульсной характеристики, совпадающей с кривой разгона. Так, например, в момент ti ордината искомой характеристики разгона больше ординаты импульсной характеристики на величину а. Продолжая процесс построения дальше, получают всю кривую разгона. [c.812]

Рио. 15. Характеристики разгона промышленного конденсатора по давлению ш тетхературе выходящей воды при возмущении расходом воды. [c.57]

На рис. 22 представлена характеристика разгона одноступенчатого выпарного аппарата по концентрации при выпаривании растворов NaOH. Ее анализ показывает, что выпарной аппарат можно рассматривать как одноемкостный объект с переходным запаздыванием. [c.82]

Экспериментальные характеристики разгона трехступенчатой выпарной установки определялись Л. И. Кузьменковыми др. Получены характеристики разгона по концентрации раствора [c.82]

Рис. 24. Характеристики разгона выпарной установки по температурам (по В. Дикерсу)

На графиках рис. 28 представлены характеристики разгона давления в греющей камере и вакуума в первом аппарате установки Единство , полученные при возмущении расходом греющего пара. Из графиков видно, что объект по этим каналам обладает самовырав-ниванием. Это следует также из рассмотрения общей системы дифференциальных уравнений МВУ. Например, в уравнении (1,59) коэффициент (22= 0, а в уравнении (1,61) коэффициент da О> что также свидетельствует о самовыравнивании объекта. Величина запаздывания давления в греющей камере незначительна и ею можно пренебречь переходное запаздывание вакуума (температуры) в первом аппарате при возмущении расходом греющего пара приблизительно равно 10 сек. [c.87]

На рис. 36 кривыми J показаны характеристики разгона по температуре вторичного пара в первом аппарате трехступенчатой установки, полученные с помощью электронной машины на основе системы дифференциальных уравнений этой установки, а точками нанесены результаты экспериментов. Переходные запаздывания у экспериментальных характеристик несколько выше, чем у расчетных. Причина этого, по-видимому, то, что экспериментальные характеристики получены для системы объект — датчик, а также потому, что при аналитическом расчете звенья объекта принимались сосредоточенн111ми. [c.90]

Ряс. 98. Характеристика разгона по концентрации при ступенчатом возмущении расходом греющего пара h = onst) уровень регулируется подачей раствора на входе в аппарат приЛВх, % [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...