Многоволновые покрытия

Соединение плит покрытия с диафрагмами контура. В местах соединения контурных диафрагм с оболочкой действуют значительные сдвигающие усилия, а в многоволновых покрытиях — такн<е нормальные силы и изгибающие моменты. В первых конструкциях оболочек верхний пояс диафрагм образовывался ребрами крайнего ряда плит, т. е. в этой зоне конструкции избегали [c.77]

Различная работа отдельно стоящих и многоволновых покрытий выявлялась из сравнения распределения усилий на половинах оболочек, прилегающих к крайней и к промежуточной диафрагмам большого пролета, и из сравнения работы диафрагм. [c.109]

Растягивающие и сжимающие усилия в угловых зонах по сечению, расположенному под углом 45° к Контуру, у средней диафрагмы на 20—40% больше, чем у крайних (см. рис. 2.43). Следовательно, сдвигающие силы у диафрагм неразрезных оболочек также больше, чем у отдельно стоящих оболочек. Следует отметить также, что суммарный изгибающий момент, действующий в пределах всего сечения оболочек, находящихся в системе многоволнового покрытия, аналогичен отрицательному моменту в многопролетных неразрезных балках. [c.110]

Сравнение результатов расчета с опытными данными. Напряжения в оболочке в направлении большого пролета. Эпюра продольных напряжений по среднему продольному сечению качественно соответствовала эпюре, полученной в расчете для отдельно стоящей оболочки (см. рис. 2.44). При нагрузке, равной 1200 Н/м , расчетные напряжения менялись по сечению от О до 0,563 МПа, опытные напряжения соответственно с диафрагмами в виде арок и ферм — от О до 0,59 и от О до 0,52 МПа. Опытные напряжения превышали расчетные для средней оболочки в многоволновом покрытии примерно в 4 раза. [c.135]

При исчерпании несущей способности сечения между оболочками могут образоваться и другие схемы разрушения. В упругой стадии нагрузка с оболочки на контур в многоволновом покрытии передается в основном через сдвигающие и нормальные силы. В процессе развития вдоль контура трещин и исчерпания несущей способности сечений между оболочками длина участков, на которых действуют силы сдвига, сокращается, а их интенсивность и интенсивность главных сжимающих и растягивающих напряжений возрастает. В этом случае конструкция может разрушиться в угловой зоне от действия главных сжимающих усилий (рис. 3.21). При этом проекция на вертикальную ось главных сжимающих [c.223]

Многоволновые покрытия целесообразны в зданиях большой протяженности. Применение единой оболочки в таких условиях мало эффективно конструктивный объем здания велик, что для отапливаемых и вентилируемых помещений неприемлемо. [c.201]

В целом несущая способность конструкций многоволновых покрытий, загруженных равномерно распределенной нагрузкой, зависит в основном от одного размера покрытия в плане — пролета. [c.202]

Расчет внутренних сил в многоволновых покрытиях по схемам см. рис. 6.4, а, б, в) при отношении длины пролета к длине волны более чем 3...4, загруженных равномерно распределенными нагрузками по всему покрытию рис. 11.10, а), выполня ют как для отдельно работающих волн. При этом крайние полуволны, не подкрепленные по внешнему контуру стенами или колоннами, допускается рассчитывать в составе отдельной одноволновой оболочки симметричного сечения рис. 11.10, б). Промежуточные волны можно рассчитывать как одноволновые оболочки с продольными краями, закрепленными против горизонтальных смещений рис. 11.10, в), [c.202]

Применение многоволновых покрытий может оказаться целесообразным при отношении размеров здания в плане, равном / //2 = 1...2. Такие покрытия могут состоять всего из 3...2 волн (рис. 11.11). В сопоставлении с покрытиями из одиночной оболочки они имеют преимущество — меньший строительный объем, занимаемый конструкцией покрытия. [c.202]

Последовательность проведения испытания. На первом этапе исследовалась работа многоволнового неразрезного покрытия на равномерно распределенные нагрузки, расположенные по всему покрытию и на отдельных оболочках (загружались отдельно средняя и крайняя оболочки). Нагрузка на оболочки составляла 4000 Н/м . При этом модель работала в упругой стадии. После испытания на равномерно распределенные нагрузки устройства для нагружения модели были демонтированы и модель исследовалась на действие сосредоточенных сил, приложенных к верхнему поясу торцевых и промежуточных диафрагм, и на действие локальных нагрузок, приложенных к оболочке. [c.103]

Рис. 2.67. Усилия (в Н/м) в оболочках модели многоволнового неразрезного в одном направлении покрытия

Учет полученных результатов при проектировании многоволновых неразрезных покрытий открывает возможности уменьшения расхода материалов. [c.160]

Рис. 6.4. Конструктивные схемы многоволновых пространственных покрытий а — с длинными цилиндрическими оболочками б — с длинными призматическими складками в — с оболочками положительной гауссовой кривизны г — в виде сводов с затяжками 1—

При строительстве производственных и гражданских объектов с пролетами больших и малых размеров широко применяются многоволновые пространственные покрытия рис. 6.4). [c.92]

Широко изучалось также влияние неразрезности оболочек в многоволновом покрытии. Исследование этого вопроса проведено на двухволновом покрытии в натуральную величину [3], на модели этого покрытия [4, 5], на трехволновой модели [10, 11], на моде- [c.56]

Для восприятия нормальных растягивающих усилий и отрицательных моментов в многоволновом покрытии (конструкщ1я Лен- [c.78]

Таким образом, анализ показывает, что при достаточно жест- ких диафрагмах в виде железобетонных ферм с предварительно напряженным нижним поясом и треугольной решеткой допустимо вести расчет гладких отдельно стоящих оболочек без учета податливости диафрагм, при этом моменты должны учитываться как краевые эффекты. Для расчета отдельно стоящих ребристых оболочек безмоментный расчет может быть использован для определения усредненных в пределах ребра и полки нормальных сил и для расчета диафрагм. Расчет многоволновых покрытий по безмо-ментной теории дал значительное расхождение с опытом при определении нормальных сил в оболочке и не может быть рекомендован для применения при проектировании. Из приведенных расчетных и экспериментальных данных о распределении усилий в диафрагмах можно заключить, что расчет неразрезных оболочек по безмоментной теории без учета влияния податливости контура в своей плоскости дает заниженное значение усилий сдвига, действующих в месте примыкания оболочки к диафрагмам. Лучшее совпадение опытных и расчетных данных имело место при расчете диафрагм как у отдельно стоящих оболочек. [c.139]

Более близкие к полученным экспериментально результатам при загружении промежуточных диафрагм дает расчет оболочек как отдельно стоящих конструкций. При этом теоретические усилия качественно согласуются с полученными экспериментально и по значению не столь сильно отличаются от них, как усилия, полученные из расчета средней оболочки многоволнового покрытия. Например, усилия в нижнем поясе диафрагм оказываются при этом на 15% больше измеренных, а максимальные усилия сжатия в оболочке — на 11% больше. В результате более активной работы многоволновых оболочек в направлении неразрезности усилия взаимодействия менаду диафрагмой и оболочками получаются большими, чем в отдельно стоящих конструкциях. Поэтому при расчете многоволновых оболочек как отдельно стоящих получаемые из расчета усилия в нижнем поясе и элементах решетки рекомендуется уменьшить на 10%, а усилия взаимодействия и моменты — увеличить на 10%. [c.165]

Чиненков Ю. В,, Коробов Л. А. Изучение на модели работы многоволнового покрытия из оболочек положительной кривизны при действии односторонних нагрузок. — В кн. Исследование железобетонных пространственных конструкций на моделях. М., Стройиздат, 1974. [c.322]

Многоволновые пространственные покрытия см. рис. 6.4) компонуют из ряда одинаковых волн, объединенных между собой общими промежуточными бортовыми элементами или диафрагмами. Такие покрытия могут быть составлены из длинных цилиндрических оболочек или складок, удлиненных в плане оболочек двоякой кривизны, тонкостенных сводов с затяжками. В практике в некоторых случаях применяют многоволновые покрытия с оболочками шедового типа. [c.201]

Машинное отделение главного корпуса ГРЭС. Для машинного отделения главного корпуса ГРЭС ВГПИ Теплоэлектропроект при участии НИИЖБ разработаны конструкции армоцементных оболочек двоякой положительной гауссовой кривизны [40]. Покрытие спроектировано в виде многоволновой оболочки с пролетом 45 м, с шириной волны 12 м, равной шагу колонн здания. Высота подъема оболочки — 5370 мм. Каждая волна собирается из 15 ар- [c.59]

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Расчет оболочек без учета влияния деформативноети диафрагм, как было показано выше, дает респределение усилий, значительно отличающееся от опыта. Разработано несколько методов расчета отдельно стоящих и многоволновых оболочек положительной кривизны, учитывающих жесткость диафрагм. В настоящем разделе даются основные положения расчета оболочек методом В. С. Бартенева [49], позволяющим рассчитывать отдельно стоящие и многоволновые ОПГК на действие равномерно распределенной по всей поверхности покрытия и односторонней снеговых нагрузок при диафрагмах в виде балок, арок, ферм, рам и т. д. Расчет разработан для трех вариантов воздействия равномерно распределенной нагрузки (равномерное распределение нагрузки по всему покрытию, кососимметричное загружение в продольном сечении и кососимметричное загружение в поперечном сечении). Последние два варианта позволяют учитывать нагрузку от снеговых мешков. [c.141]

Многоволновые оболочки. В многоволновых системах между оболочками в месте их соединения в середине пролета действуют усилия растяжения, а на приопорных участках — усилия сжатия (см. работу [5], ч. 2). Существенно различаются усилия в нижних поясах диафрагм, занимающих разное положение в покрытии. Опытами установлено, что усилия в нижних поясах многоволновых оболочек примерно в два раза меньше, чем в диафрагмах отдельно стоящих оболочек (см. работу [10], ч. 2). В сечении сопряжения оболочек исчерпание несущей способности арматуры в первую очередь наступит в середине пролета. С увеличением нагрузки участок, на котором усилия в арматуре достигли предельного значения, развивается по направлению к опорам. В запас прочности можно принять, что в предельной стадии существенного перераспределения усилий в сжатой зоне не происходит и центр тяжести этой зоны сечения может быть определен из упругого расчета. При этом плечо пары сил в сечении определится как расстояние от центра тяжести сил сжатия до центра тяжести сил растяжения. Предельный момент в сечении по линии сопряжения оболочек [c.222]

Чиненков Ю. В., Коробов Л. А. Исследования многоволновых оболочек положительной гауссовой кривизны при равномерно распределенных по всему покрытию и односторонних нагрузках. — В кн. Пространственные конструкции в Красноярском крае. Вып. III. Красноярск, Изд-во Красноярского политехи, ин-та. 1968. [c.322]

По своей конструктивной схеме пространственные покрытия могут быть однопролетные и многопролетные, одноволновые и многоволновые. Оболочки чаще всего имеют очертание по форме поверхностей одинарной и двоякой кривизны, но возможно их применение в виде складок и многогранников, вписанных в криволинейные поверхности. Оболочки могут быть образованы по форме единой поверхности или из нескольких поверхностей, пересекающихся между собой ( составные оболочки). [c.87]

Расстояния между температурнодеформационными швами в покрытиях с многопролетными и многоволновыми оболочками принимают согласно общим правилам проектирования железобетонных конструкций. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...