Определение полного усилия

Экспериментальное определение полного усилия Р и крутящего момента М при прокатке клиновидных участков с различными углами 11) показало, что с увеличением обжатия полное усилие Р и крутя- [c.40]

Для определения полного усилия, действующего на шток механизма, необходимо к N прибавить усилие, действующее на жесткий центр. [c.270]

Для определения полных усилий 5i и 5s необходимо учесть центробежные воздействия, действующие в любом поперечном сечении ремня. [c.202]

Два последних метода, отличаясь большой точностью, в то же время сложны и не позволяют получить инженерные формулы для расчета усилий необходимо каждый раз суммировать напряжения по отдельным точкам контактной поверхности для определения полного усилия. Вариационный метод также довольно сложен, как можно видеть из приведенного выше примера осадки, но он позволяет получить конечные формулы, хотя и сложные по форме. К недостаткам вариационного метода относят также произвольный выбор подходящих функций и упрощения при математической разработке метода. [c.268]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛНОГО УСИЛИЯ [c.269]

Заменив в выражении (в) значение Уц по зависимости (г), получим окончательно формулу для определения полного усилия Р, действующего на затянутый болт, после приложения внешне нагрузки (2 [c.62]

Для определения полных осевых усилий у турбин всех типов должны быть определены также сдвигающие усилия, создающиеся в лабиринтовых уплотнениях, втулках и в других местах. [c.338]

Диаметр заклепки выбирается в зависимости от толщины склепываемых деталей. При соединении стальных листов диаметр заклепки можно выбирать из зависимости = з 4- 10 мм. После определения допускаемого усилия из формул (4.4) или (4.5) определяют необходимое число заклепок, как отношение полного усилия в соединении к допускаемому на одну заклепку. Затем устанавливают размещение заклепок в плане шва с рядовым (рис. 4.7, г) или шахматным расположением, определяют шаг между заклепками и расстояние их от краев листов. [c.406]

Элементы расчёта. Определение крутящих моментов и работы, потребных для высадки. Для определения полной работы А, потребляемой при высадке, необходимо построить график крутящих моментов от усилий высадки с учётом потерь на тре- [c.604]

Механизмы глубины, построенные по первому принципу, обеспечивают высокую точность сверления. Доля их погрешности в балансе общей погрешности автомата практически равна нулю. Вследствие того, что с момента окончания сверления они воспринимают полное усилие механизма подачи инструмента, конструкция их получается сравнительно громоздкой. Расстояние между приложением усилия подачи и упором механизма не может быть большим. Для их расположения возможны только определенные места автомата. [c.424]

В рассматриваемых случаях полная краевая задача безмоментной теории сводится к последовательному решению статической и геометрической задач безмоментной теории ( 7.7). Статическая задача, рассмотрением которой мы пока и ограничимся, заключается в определении тангенциальных усилий ТI, S, из безмоментных уравнений равновесия с учетом статического граничного условия. Оно для случаев (17.30.1) и (17.30.2) записывается соответственно так [c.245]

Алгоритм расчета предусматривает определение степени деформации для данной операции формоизменения, расчет сопротивления деформации для данной марки стали, вычисление удельных и полных усилий штамповки и работы деформации. [c.367]

Определение момента прокатки, для простого случая прокатки, когда оба валка приводные и имеют одинаковый диаметр, момент прокатки можно определить как произведение полного усилия Р металла на валки на плечо а (рис. 28) [c.54]

Реактопласт в виде порошка или гранул поступает из бункера 4 в материальный цилиндр 5, стенки которого обогреваются (до 50 - 00 °С) жидким теплоносителем или электрическими нагревателями 2. После пластикации материал перемешается червяком 3 вперед, где накапливается определенная доза материала, и затем при поступательном движении червяка впрыскивается через сопло 6 в форму 1, нагретую до 130—250°С. По окончании отверждения материала форма раскрывается и готовая деталь 7 выталкивается толкателем. На ряде литьевых машин предусмотрен режим литья под давлением с подпрессовкой, когда впрыск материала осуществляется в сомкнутую, но не поджатую форму. После окончания впрыска форма запирается полным усилием смыкания. Такой способ способствует [c.63]

Результаты расчета представляют в виде формул, которые используют для определения усилия деформации тел одинаковой формы, но других размеров и при других значениях сопротивления деформации Рт и коэффициента трения При этом вводят понятие удельного усилия (удельного давления). Удельным усилием называют частное от деления полного усилия на проекцию контактной поверхности на плоскость, перпендикулярную к направлению полного усилия. Удельное усилие р в результате такого расчета, для данного вида процесса (для данного напряженно-деформированного состояния) определяют в функции сопротивления деформации, коэффициента трения и отношения размеров тела р = ф(от, /, Ь к). Сопротивление деформации ат в свою очередь зависит от химического состава тела, температуры, скорости и степени деформации. Во многих случаях сопротивление деформации можно приближенно принимать постоянным по всему объему тела в [c.218]

Значения Стг и т, а также полного усилия и удельного давления можно получить аналогично плоской деформации, используя с соответствующими изменениями для определения удельного давления формулы (6.49), (6.55), (6.56). [c.249]

Выбор того или иного метода расчета определяется в основном условиями и требованиями задачи. Так, могут быть следующие варианты задач определить полное усилие найти "распределение напряжений на контактной поверхности, как, например, при определении мощности двигателя прокатного стана определить форму и размеры тела после деформации найти распределение деформации и напряжений по объему тела, например при изучении неравномерности деформации. [c.267]

Анализ ряда литературных источников показывает, что при расчетном определении тяговых усилий, необходимых для преодоления большегрузными автопоездами наибольших дорожных подъемов, не учитывают увеличения нагрузки на ведущие мосты тягачей от составляющей силы, необходимой для преодоления сопротивления качению и движению на подъеме прицепного состава. Но, как показывают расчеты, при значительных массах автопоездов (34—52 т) нагрузка ведущих мостов может увеличиваться на величину до 10%, что важно учитывать при эксплуатации автопоездов на дорогах с низким коэффициентом сцепления, когда сцепные качества являются основным фактором, сдерживающим использование автопоездов с увеличенными полными массами. [c.71]

Естественно, что чем больше деформации спрямления (а они увеличиваются с увеличением усилия подчеканки), тем больше абсолютное значение угла пружинения полок. Однако это увеличение может иметь место лишь до полного спрямления. Указанными причинами объясняется уменьшение общего угла пружинения с ростом усилия подчеканки и то, что начиная с определенных значений усилия подчеканки дальнейшее его увеличение не изменяет угол пружинения. Как следует из формулы (142), угол пружинения угловой части уменьшается с уменьшением r/s, что и приводит при данном угле пружинения полок к уменьшению общего угла пружинения с одновременным убыванием значений r/s. [c.122]

Определение численной величины давления прижима имеет в основном расчетное и конструктивное значение для нахождения полного усилия вытяжки, для определения величины буфера, пружин и т. п. Соответствие расчетной величины давления прижима действительному отрегулированному давлению прижима или буфера остается неизвестным, так как на обычных производственных прессах отсутствуют ка-кие-либо устройства для измерения фактической силы прижима. [c.143]

Определение давления прижима имеет в основном расчетное и конструктивное значение для нахождения полного усилия расчета вытяжки, буфера, пружин и т. д. На практике необходимое давление прижима устанавливается по отсутствию складкообразования и разрывов металла. [c.171]

Определение полной нагрузки, действующей на генератор. Для определения полной нагрузки необходимо знать усилия, действующие на кольцо в месте стыка с оболочкой (см. рис. 3). [c.127]

Перейдем теперь к влиянию уровня напряженности на выбор метода расчета. Нестационарные случайные нагрузки характеризуются кратковременностью действия и высоким уровнем напряженности. Типичной задачей, возникающей в связи с расчетом на нестационарное случайное воздействие, является оценка вероятности выхода конструкции из строя в результате однократного интенсивного воздействия. В простейшей постановке задача состоит в определении вероятности того, что некоторая величина я t) (характерное усилие или напряжение) превысит предельное значение Sf, хотя бы один раз (см. фиг. 1, а). Если по характеру работы конструкции случайное воздействие повторяется многократно, то задача состоит либо в определении полной вероятности превышения предельного значения 5, либо в оценке остаточной деформации, накопленной к концу срока эксплуатации конструкции. В последнем случае, однако, целесообразно трактовать нагрузку как стационарную или квазистационарную. [c.25]

Для определения полного тягового усилия и наибольшего натяжения пользуются методом расчета по контуру. В этом случае контур, образуемый тяговым органом стеллажа, разбивают на последовательные прямолинейные участки, а точки сопряжения участков нумеруют. Обход контура начинают от точки наименьшего натяжения цепи (5 = 50- 100 кГ). [c.45]

Прежде чем приступить к определению усилий в стержнях фермы по способу вырезания узлов, определяют сначала опорные реакции. Это можно сделать или аналитически из трех уравнений равновесия, в которые, кроме заданных сил, войдут и опорные реакции, или графически — построением замкнутых силового и веревочного многоугольников. В данном случае горизонтальная составляющая реакции в неподвижной опоре равна, понятно, нулю. Что касается вертикальных реакций этого шарнира и подвижной опоры, то вследствие полной симметрии эти реакции, очевидно, равны между собой, и, следовательно, каждая из них равна по модулю - или . Обозначим эти [c.147]

При определении усилия деформации металла в полости штампа исходят из установленного теоретически и экспериментально положения, что в третьем периоде штамповки пластическая деформация охватывает не весь объем металла в полости штампа она сосредоточена в некоторой небольшой области по обе стороны плоскости разъема штампа. М. В. Сторожев, принимая пластическую зону линзообразной формы (рис. 175) и максимальной высоты ho, равной пятикратной толщине заусенца Нз, вывел формулы для определения полного усилия штамповки поковок большой длины (плоская деформация) при большом отношении ширины Ь или диаметра D поковки к толщине заусенца ha [c.342]

Закон подобия имеет большое значение, так как дает возможность по результатам испытаний образцов (гноде-лей) определять необходимые параметры для деформирова- НИН заготовок в производственных условиях, например, крупных слитков. Согласно закону подобия работы деформаций геометрически подобных тел (натуры и модели), изготовленных из одного и того же материала, пропорциональны их объемам, а усилия — соответствующим площадям, при этом удельные усилия деформирования, а следовательно, и сопротивленне деформированию модели и натуры равны между собой. Следует уточнить, что приведенная формулировка закона верна для упругих деформаций. Для случая пластических деформаций, когда невозможно выполнить все условия подобия, закон подобия используется с учетом экспериментально установленных коэффициентов (коэффициента скорости г с. масштабного коэффициента ф и др.). Так, например, для определения полного усилия деформирования крупного слитка необходимо сопротивление деформированию модели уменьшить, помножив его на масштабный коэффициент ф, который тем меньше, чем больше объем слитка [c.27]

Самопроизвольное закрытие стопорного клапана может быть следствием износа уплотняющей набивки поршня сервомотора. Протекающая вода постепенно размывает набивку. При увеличении течи давление в рабочей полости сервомотора уменьшается. При определенном давлении усилие пружины стопорного клапана может превысить усилие на поршень от рабочего давления и клапан закроется. Иногда при проведении ежесуточного частичного расхаживания на часть хода стопорных клапанов высокого давления происходит их полное закрытие. Это является следствием плохого состояния набивки. [c.91]

В. М. Александров и А. С. Соловьев [3] задачу включения для бесконечной полосы решают применительно к проблеме тензомет-рировайия. Между поверхностью полосы и накладки (тензодатчи-ка) имеется упругий слой клея малой толщины. Предварительно с позиции плоской теории упругости рассматривается вспомогательная задача о растяжении двухслойной пластины (тензодатчик и клеевая прослойка) произвольной самоуравновешенной касательной нагрузкой, приложенной к одной из ее граней. Затем из уело ВИЙ полного сцепления клея с полосой строится сингулярное интегральное уравнение для определения касательных усилий взаимодействия на границе полоса—клей. Это уравнение регуляризует-ся и решается методом последовательных приближений. [c.126]

В рассмотренных задачах внешние воздействия оставались неизмен ными с течением времени, но процессы деформирования были далеки от установившихся. Более того, в дальнейшем возможны резкие качественные и количественные изменения напряженного и деформированного состояния, вызванные полным освобождением контактирующих тел. Еще более сложная картина наблюдается при нестационарном нагружении. Здесь неучет последовательности изменения нагрузок может привести к существенным ошибкам и прежде всего в определении контактных усилий. При решении таких задач на первый нлан выступает помимо учета анизотропии упрочнения учет истории нагружения. Физические соотношения (IV.34) и (IV.42) описывают деформационную анизотропию, а также позволяют отразить историю нагружения. Наиболее рельефно влияние истории нагружения может быть выявлено при так называемом коммутативном нагружении по двум программам, когда интенсивность нагрузок и время их действия на отдельных временных интервалах одинаковы для обеих программ, но отличие состоит лишь в порядке следования этих отрезкоз времени [191]. Уравнения (IV.34) описывают нарушение закона коммутативности при коммутативном поведении напряжений, наблюдаемое для многих материалов [177]. Но так как при сложном напряженном состоянии вследствие перераспределения напряжений при коммутативном изменении внешних воздействий в конструкциях не реализуется коммутативное поведение напряженного состояния, при анализе результатов необходимо учитывать этот факт. Таким образом, в реальных конструкциях поведение напряженного и деформированного состояния оказывается весьма сложным. [c.131]

В результате дальнейшего заполнения штампа отношение с1 к к становится больше единицы. Для расчета удельных усилий на этой стадии процесса можно допустить, что течение материала к осевым отверстиям экстракторов отсутствует совершенно. Схема пластической области для такого случая показана на рис. 2. Выше и ниже ее границ (показаны пунктиро.м) материал находится в жестком состоянии. Так как форма контактной поверхности вне пластической области не оказывает влияния на распределение напряжений, то для определения удельных усилий можно использовать полное решение задачи осесимметричного течения при осадке в конических полостях [2], выполненное с применением ЭВМ. На рис. 3 приведены зависимости безразмерного удельного усилия д = д/2к от отношения (1 к, полученные в указанной работе для различных значений коэффициента пластического трения f тJ2k, где т — контактные касатель- [c.76]

Так как движение сообщается неподвижной жидкости, то, когда тело движется через нее, кинетическая энергия всей системы обязательно больше, чем энергия одного тела. Ввиду того, что работа, производящая этот излишек энергии, должна поставляться телом, усилие на тело зависит не только от скорости, но и от ускорения. Таким образом, если временное изменение кинематических соотношений включается в функцию потенциала или тока безвихревого потока, то для определения кинетической энергии жидкости можно использовать форму уравнения Бернулли для неустановившегося двилеения. Кирхгоф упростил эту проблему, доказав, что полное усилие может быть выражено в членах присоединенных масс или приращений действительной массы тела, пропорциональных объему и плотности вовлеченной в дви-леение жидкости коэффициент пропорциональности изменяется с изменением формы тела. Тэйлор увеличил ценность понятия присоединенных масс, выразив их в членах особенностей, порождаемых телом. Наконец, Легалли установил прямое соотношение между силами, действующими на тело, и особенностями. Таким образом, если распределение особенностей задано или установлено одним из методов решения уравнений течения, как это сделано в следующем разделе, тогда силы и моменты могут быть определены непосредственно без нахождения распределения давления. [c.92]

Определение зависимости усилия волочения при 300 С от толщины анодного покрытия показало, что всухую, без покрытия и смазки, процесс волочения прп 300° С не выполним, так как в этом случае происходит обрыв образца. При толщине анодного покрытия 1 мк можно осуществить волочение, однако на поверхности образца остаются полосы и сдиры. Наилучший эффект достигается при толщине пленки 10 мк — усилие снижается с 200 до 150 кГ образцы же после волочения имеют блестящую поверхность темно-серого цвета. Таким образом, пленка толщиной 10 мк обеспечивает полное экранирование поверхностей трения. [c.224]

Станину ножниц рассчитывают, как и ножевую балку, для двух случаев приложения усилия резки в середине пролета между стойками и под одним из шатунов. В первом случае проверяют жесткость и прочность стола и траверсы ножниц. Во втором случае проверяют прочность и жесткость стоек, считая, что полное усилие резки (номинальное усилие) приложено в среднем сечении стойки. При расчете стойки прини.мают, что на нее действует полное усилие резки и половина усилия прижима QI2). При определении деформации стойки используют схему, представленную на рис. 12.4, а. Длина стойки /,, выбирается по формуле [c.172]

Установка головки блока. Шпильки крепления головки блока вертываются в отверстие блока до отказа. Прокладка головки не должна иметь повреждений. Перед постановкой на шпильки головка лока обдувается сжатым воздухом. Для равномерной деформации [рокладки затяжку гаек крепления головки в двигателях следует фоизводить в определенном порядке в два приема, не затягивая. разу полным усилием. [c.513]

Полный расчет стержневой системы вплоть до определения внутренних усилий и перемещений в любом сечении можно разделить на три этапа. На первом этапе путем расчета отдельных элементов с закрепленными узлами нагрузка приводится к узловой. На втором этапе решается задача для всей стержневой системы под действием узловой нагрузки. При этом находятся только узловые перемещения и усилия, действующие на концах элементов, примыкак ЩН к VJJl llи. Паиопоптца третьем этапе [c.17]

В определенной последовательности (рис. 13) на холодном двигателе. Момент окончательной затяжки десяти болтов на двигателе ВАЗ — 11,5 Кгс-м и одного болтана приливе 3,8 кгс м, на двигателе Москвич — 7,3—7,8 кгс м и на двигателе ЗАЗ — 4—5 кгс м. Затяжку следует производить в два приема первый с половинным усилием и второй, окончательный, — с полным усилием. Для определения величины компрессии необходимо пустить и прогреть двигатель до нормальной температуры, вывернуть все свечи зажигания, полностью открыть дроссельные и воздушную заслонки. Затем установить резиновый конусный наконечник компрессометра в отверстие для свечи одного из цилиндров, стартером провернуть коленчатый вал на 10—12 оборотов и заметить величину давления по шкале манометра. После этого нажатием пальца на стержень золотника компрессометр а выпустить воздух до установки стрелки манометра в нулевое положение. Аналогично проверяют давление в естальных цилиндрах. Величина давления сжатия в цилиндре должна быть 7— [c.21]

В правой части этой формулы второй член определен из следующих соображений. Пусковой момент является средней арифметической величиной за период разгона ротора от О до (Ор [1]. Очевидно, момент сопротивления также должен быть принят средним арифметическим за тот же период. Так как при сОр = 0 усилие замыкающей пружины или груза целиком передается на шкив тормоза и нагрузка на шток толкателя отсутствует, то сопротивление подшипников определяется очень малым сопротивлением холостого хода. Если в состоянии покоя на шток действует полное усилие пружины Ги ыирип н хсп Ирапий частя [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...