Определение усилий при штамповке

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ ПРИ ШТАМПОВКЕ [c.409]

В литературе имеются рекомендации для определения усилий при штамповке с истечением заусенца наружу, по периферии обрабатываемой поковки [6]. Решение такой задачи сводится обычно к анализу процесса осадки с определенным очагом деформации, однако, для данного слу .ая это решение неприемлемо. Ниже приводится решение задачи о распределении напряжений в конечный [c.98]

Определение усилий при штамповке на фрикционных винтовых прессах [c.178]

Расчет усилий при горячей штамповке. Определение усилий при горячей штамповке сопряжено с довольно большими трудностями вследствие разнообразия операций и условий деформирования заготовки. При штамповке на молоте определяют не усилия, а вес его падающих частей О. Точные, формулы для расчета О очень сложны. Для приближенной оценки веса падающих частей можно воспользоваться формулой [c.99]

В табл. 111 приводятся основные формулы для определения усилий при листовой штамповке. В этих формулах S — толщина материала в мм ni — угол скоса ножа в градусах т — сопротивление срезу штампа (принимаемое по табл. 112) L — периметр вырубки в мм площадь сечения стенки детали в мм а — напряжение при вытяжке, равное в [c.245]

Это обстоятельство дает возможность сравнительно просто подойти теоретически к определению деформирующей силы и удельного усилия при штамповке в открытых штампах. [c.318]

Существует множество формул для определения усилий штамповки при вытяжке Р, которые найдены авторами для разных случаев вытяжки с учетом определенных условий процесса. Например, усилие горячей штамповки со смазкой и подогревом матрицы днищ, у которых i/ut я 1,3+1,6 составляет [c.46]

Определение усилия, требуемого для штамповки на кривошипном горячештамповочном прессе, имеет важное значение, так как при недостаточном усилии пресса может произойти его поломка. Существуют аналитические экспериментально проверенные формулы для определения усилия штамповки с достаточной степенью точности. [c.89]

При выборе оборудования для холодной штамповки необходимо учитывать вид операции, материал, размеры и сложность конфигурации заготовки. Основной вопрос, решаемый при выборе оборудования,— определение усилия пресса. Для холодной объемной штамповки требуемое усилие определяют по таким же зависимостям, как для горячей штамповки с учетом особенностей холодной штамповки [6, 29]. Усилия здесь получаются больше, так как пластичность металлов в холодном состоянии гораздо ниже, чем в горячем. [c.151]

Для определения усилий по основным переходам при штамповке пустотелых изделий (прошивка и протяжка) существует несколько формул. [c.397]

Определение усилий дли листовой штамповки при различных технологических операциях [c.827]

Помимо совокупности функций (7) — (И), являющейся решением системы уравнений (1) — (6), для технологических расчетов могут понадобиться и некоторые другие. Ограничимся тем, что приведем выражение для определения усилия штамповки (точнее, модуля силы штамповки) при подсадке биметаллической полосы [c.125]

Таким образом, при разработке технологического процесса волочения исключительно важное значение имеет достоверность аналитического определения усилия волочения. Если при ковке, штамповке, прессовании, прокатке величина деформирующего усилия ограничивается в основном прочностью деталей машины и мощностью двигателя, то при волочении величина потребного усилия определяет степень возможной деформации и тем самым технологический процесс — маршрут волочения. [c.289]

При выборе машины помимо размеров поковки и исходной заготовки имеет значение усилие машины в конце рабочего хода. Для определения расчетного усилия используют следующие формулы при штамповке с заусенцем [c.82]

Динамометры и инструментальные скобы могут быть также применены при определении сопротивления разделению, а следовательно, и потребных усилий при обычной и многослойной штамповке при определении усилий съема деталей с пуансонов (фиг. 31) и проталкивания отходов. [c.50]

Возможность деформирования при любых, даже очень малых скоростях. Поскольку сопротивление деформации зависит от ее скорости, последняя ограничена величиной, при которой удельные усилия больше несущей способности штампа. В то же время уменьшение скорости снижает производительность процесса. Поэтому формулы для определения параметров изотермической штамповки должны обязательно учитывать скорость деформации металла в различных элементах заготовки. Высокая равномерность распределения температуры и малый коэффициент контактного трения позволяют рассчитать поле скоростей деформации в заготовке и учесть соответствующее этому полю изменение сопротивления деформированию. [c.113]

Определение усилия противодавления при закрытой штамповке выдавливанием с компенсатором. Штамповка с противодавлением является одним из перспективных способов обработки металлов давлением. При этом можно использовать закрытые штампы на кузнечном оборудовании с жесткой кинематической характеристикой и снизить удельные усилия, необходимые для заполнения углов гравюры штампа. [c.203]

Определение усилий деформирования при заполнении угловых элементов кольцевых полостей штампов применительно к штамповке с противодавлением. — Кузнечно-штамповочное производство , 1973, № 4, с. 3—5. [c.236]

Определение усилий. Подсвет усилий при различных операциях объемной штамповки производится по формуле [c.220]

Формулы для определения усилий и удельных давлений течения при различных операциях объемной штамповки [c.222]

Важно различать последовательное и параллельное истечение металла. Оба эти случая истечения наблюдаются при штамповке поковок с отводами и учитываются при определении усилия деформирования. При последовательном истечении металл, вытесняемый из полости контейнера в полость отвода (канала), выдавливается в следующую полость, расположенную за первой. Такое истечение имеет место при штамповке поковок с отводами ступенчато изменяющегося поперечного сечения. При параллельном истечении металл вытесняется из полости контейнера в несколько полостей под отвод, как, например, при штамповке поковок крестовины. [c.29]

Назначение подпора отводов — создать противодавление на вершине отвода и тем самым предотвратить ее разрыв, если давление жидкости при штамповке приводит к разрушению заготовки. Подпорные плунжеры долл ны создавать определенное усилие на вершине отвода и в то же время не препятствовать образованию отводов, увеличению нх высоты, т. е. в процессе штамповки подпорные плунжеры должны перемещаться от заготовки в соответствии с увеличивающейся высотой отводов. Усилие подпора должно иметь возможность регулирования, так как для различных размеров заготовок усилие подпора вершин отводов будет различным. [c.145]

Формулы для определения усилия штамповки при формообразовании днищ продольным обжимом [c.60]

Формула для определения усилия съема является весьма приближенной, поэтому нельзя считать, что найденное осредненное соотношение между усилием съема и усилием вырубки справедливо для всех случаев штамповки. Действительно, величина коэффициента трения существенно зависит от условий смазки, рода трущихся материалов и чистоты поверхности инструмента, а нормальное напряжение на блестящем пояске при съеме — от величины перемычек ири вырубке и от конфигурации детали. При штамповке с рассечкой перемычки усилие съема близко к нулю, при штамповке с перемычками оно возрастает с увеличением ширины перемычки. Кроме того, усилие съема зависит от характера изменения перемычки вдоль периметра детали (усилие меньше при прямолинейной перемычке постоянной ширины, чем при перемычке, ограниченной криволинейными контурами и имеющей минимальную ширину лишь в одной или нескольких точках). [c.75]

Холодная обработка металла давлением — штамповка, ковка, волочение — сопровождается изменением не только его формы, но и строения, а следовательно, и свойств. Под действием усилий давления отдельные зерна металла разрушаются, сдвигаются по отношению друг к другу, но образовавшиеся при этом мелкие осколки зерен затрудняют сдвиг. В результате металл упрочняется, твердость его повышается, а пластичность снижается. Явление упрочнения металла при холодной обработке называют наклепом или нагартовкой. Большой наклеп приводит к растрескиванию и даже разрушению металла в процессе обработки. Если наклепанный металл нагреть до определенной температуры, упрочнение исчезает, а сама структура восстанавливается. Это явление называется рекристаллизацией (восстановлением). Нагрев металла с целью устранения наклепа называется рекристаллизационным отжигом. [c.217]

Проектирование технологического процесса штамповки включает определение мощности штамповочного оборудования (массы падающих частей молота или усилия пресса), выбор переходов штамповки, выбор вида и определение размеров заготовки, разработку режимов и определение числа нагревов, конструирование штампов. При проектировании технологического процесса горячей объемной штамповки надо учитывать характер производства, необходимую точность изготовления поковок, свойства металла заготовки, а иногда и другие требования, предъявляемые, например, к макро- и микроструктуре. [c.137]

Напротив, слишком низкая температура начала штамповки приводит к уменьшению пластичности и повышению прочности металла, так что для его обработки потребуются большие усилия. Соответственно увеличится и износ штампов. Кроме того, в результате деформирования при пониженной температуре металл подвергнется наклепу, т. е. его пластические свойства резко ухудшатся, и в нем могут появиться трещины. Таким образом, горячая штамповка может производиться только в определенном интервале температур для каждого металла или сплава (см. 16). [c.97]

В статье приведена методика расчета усилий холодной штамповки шариков. Средние значения пластической постоянной определены на основе энергетического критерия упрочнения. В качестве примера с помощью теоретических расчетов дано построение графика усилие — путь холодной штамповки шарика диаметром 1" из стали ШХ15. Описаны эксперименты по определению усилий при штамповке шарика таких же размеров. Сопоставление показало, что теоретический и экспериментальный графики по характеру, площади и максимальному усилию близки между собой. [c.134]

См., например А л ю ш и н Ю. А. Определение верхней оценки удельного усилия при прессовании металлов Кузнечно-штамповочное производство , 1965, № 1. 111 е X т е р В. Я. Определение усилий при холодном прямом прессовании, редуцировании и калибровании сплошных и полых деталей. Кузнечно-штамповочное производство , 1967, К 8. Норицын И. А., Оленин Л. Д., Шехтер В. Я. Анализ процесса холодного комбинированного выдавливания. Сб. трудов МАМИ Исследование и внедрение прогрессивной технологии штамповки , М., МАМИ, 1971, с. 70...80. [c.304]

Развитие теории прессования имеет большое значение в повышении уровня этого пресса и, кроме того, схема прессования в некоторых случаях подобна схеме прессования при штамповке в закрытых штампах. В работах В. В, Соколовского, Р. И. Хилла, Л. А. Шофмана процесс прессования рассматривался с использованием метода характеристик Губкин С. И., Перлин И. Л., Сторожев М. В. и другие ученые также подвергали теоретическому анализу различные случаи прессования. Для прямого и обратного прессования осесимметричных изделий в условиях плоской деформации, бокового прессования, прессования через многоканальные матрицы и других случаев найдены зависимости для определения удельных давлений течения, усилий, контактных напряжений и выбора оптимальных условий деформирования. Разработаны также методы расчета параметров оборудования и инструмента. Внедрение в промышленность новых видов прессования, в частности прессования профилей переменного сечения, а также прессования высокопрочных материалов, ставит перед теорией новые задачи. [c.233]

Определение деформирующей силы, требуемой для штамповки на кривошипном горячещтамповочном прессе, имеет важное значение, так как при недостаточном усилии пресса может произойти его поломка. Существуют аналитические экспериментально проверенные формулы для определения деформирующей силы при штамповке с достаточной степенью точности. Благодаря наличию выталкивателей на прессах удобно штамповать в закрытых штампах выдавливанием и прошивкой. Кривошипные горячештамповочные прессы строят усилием 6,3. .. 100 МН такие прессы успешно заменяют штамповочные молоты с массой падающих частей 0,63. .. 10 т. [c.93]

Заготовка 3 заживается радиальным электродом 2 с определенным усилием Pi. При этом часть заготовки, подлежащая электровысадке, находится между радиальным электродом 2 и упорным электродом /, подключенными ко вторичной обмотке понижающего трансформатора 4 переменного тока промышленной частоты. Часть заготовки между электродами 1 и 2 разогревается до температуры штамповки. Одновременно с нагревом в осевом направлении на заготовку действует усилие Р, которое деформирует нагретую часть заготовки. В процессе электровысадки упорный электрод 1 перемещается с определенной скоростью, при этом холодная часть заготовки под действием усилия прижима проскальзывает между радиальным электродом 2, а длина высаживаемой части заготовки увеличивается. [c.440]

При определении усилия деформации металла в полости штампа исходят из установленного теоретически и экспериментально положения, что в третьем периоде штамповки пластическая деформация охватывает не весь объем металла в полости штампа она сосредоточена в некоторой небольшой области по обе стороны плоскости разъема штампа. М. В. Сторожев, принимая пластическую зону линзообразной формы (рис. 175) и максимальной высоты ho, равной пятикратной толщине заусенца Нз, вывел формулы для определения полного усилия штамповки поковок большой длины (плоская деформация) при большом отношении ширины Ь или диаметра D поковки к толщине заусенца ha [c.342]

В. Определение усилия деформирования при секционной штамповке поковок типа дисков. Кузне чно-шта мповочное производство , [c.83]

Нахождение усилия пластического дефбрмирова-ния заготовки при штамповке деталей типа тройников в плоскости поперечной симметрии (г О, рис. 24) является затруднительным из-за сложного характера распределения осевого напряжения а в данном поперечном сечении. Для практических раечетов можно воопо льзоваться определением усилия осевой осадки заготовки <3 г в поперечном сечении на трубной части изделия, т. е. при удалении от оси отвода большей, чем диаметр отвода (г й ). Численные аначения усилий пластического деформирования заготовки как в Центральной зоне, так и на трубной части должны быть одинаковы без учета влияния сил трения. [c.128]

Таким образом, в зависимости от характера работы, для которой предназначены прессы, они при равных мощностях электродвигателей могут быть быстроходными или тихоходными и, следовательно, дающими различную производительность. Величина затрачиваемой при штамповке работы на деформацию металла выражается произведением действующего усилия на путь, на протяжении которого действует это усилие. Прессы, предназначенные для выполнения операций, у которых этот путь относительно мал (вырубка, пробивка, обрезка и т. п.), при одинаковой мощности электродвигателей и величине усилий деформации могут быть более быстроходными, чем прессы для глубокой вытяжки, где путь рабочего инструмента (пуансона штампа) во много раз больше. У прессов для вытяжных работ число ходов ползуна в минуту, кроме того, лимитируется оптимальной скоростью деформации, которая зависит от способности, применяемой при вытяжке технологической смазки, сохранять свои смазочные свойства при нагреве, связанным как с внешним, так и внутренним трением при деформировании металла. Так как этот нагрев растет с ростом скорости вытяжки, то последняя не должна превосходить определенных пределов (для мягкой стали 200н-300 мм1сек). В последнее время для повышения числа ходов пресса при глубокой вытяжке с сохранением оптимальной линейнойс корости деформации, стали применять специальные системы приводов. Они имеют электродвигатели с переменными скоростями, двухскоростные муфты включения, а также другие способы получения разных скоростей [c.7]

Для устранения сдвига верхнего штампа относигельяо нижнего применяют сиарпвание поковок или разворачивают главную ось поковки под определенным углом с целью устранения сдвигаюш,их усилий, возникающих при штамповке. При отсутствии такой возможности применяют штамп с замком или контрзамком. [c.95]

Следует заметить, что попытки теоретического обоснования процессов ковки относятся к началу XX в. Так, в 1914 г. Н. С. Петров впервые вывел формулу для определения удельного усилия осадки цилиндрической заготовки. Но интенсивная разработка теории кузнечно-штамповочной техники началась только при Советской власти в период индустриализации страны. В начале 30-х годов появились первые труды С. И. Губкина и Е. П. Унксова, и в дальнейшем и многих других советских исследователей по пластической деформации при ковке и объемной и листовой штамповке. [c.113]

Были творчески осмыслены такие технологические процессы, как осадка, закрытая прошивка, выдавливание и т. д. Эти работы послун или основой инженерной теории пластичности. Наконец, практически все сотрудники лаборатории вели работы с применением в эти годы современных безынерционных электроизмерительных приборов, разработанных сотрудниками лаборатории, для определения фактических графиков усилий, развиваемых кузнечными машинами-орудиями при выполнении тех или иных технологических процессов ОМД, таких, как высадка на ГКМ, штамповка (горячая и холодная) на кривошипных прессах, и дан е были успешными записи диаграмм усилий осадки заготовок при ударе молота. И всеми этими работами руководил профессор А. И. Зимин, как уже указывалось, не допуская, чтобы при публикации статей среди авторов его фамилия фигурировала в числе соавторов. Такой принципиальностью нельзя не восхищаться [c.111]

Появление внутренних сил в теле может быть вызвано не только внешними нагрузками. Они возникают при неравномерном нагреве и охлаждении или в результате таких технологических операций, как штамповка, прокатка и т.п. В дереве внутренние силы могут возникнуть при неравномерном высыхании, в бетоне — нри затвердевании. Определение внутренних сил такого рода является сложной задачей, которая требует специальных исследований и которая изучена, на наш взгляд, недостаточно. Мы лишь слегка коснемся задач такого рода при анализе усилий, возникаюгцих в некоторых конструкциях нри нагреве. [c.18]

Метрдика определения критерия разрушения основывается на измерении величины деформации в осевом и тангенциальном направлениях, для чего на экваториальной линии бочкообразной поверхности осаживаемого образца наносится кольцевая ячейке. Осаживая образец и измеряя длину осей шллипев в направлении приложения усилия и перпендикулярно ему, можно определить величины соот ветствующих деформаций. Соотношение между укшзанными деформациями определяются условиями трения в процессе осадки, температурой бойков, а также отношением его высоты к диаметру. Если величины деформаций в осевом направлении, при которых наблюдается растрескивание образца, нанести на график в функции соответствующих им тангенциальных деформаций, то получим линию, представляющую собой границу области критических деформаций, превышение которых приводит к разрушению заготовки (см. рис. 36). Геометрические места точек, характеризующие величину деформации в момент разрушения материала, можно рассматривать в качестве критерия разрушения материала при оценке процесса штамповки изделий более сложной формы [78]. Кюном предложено проводить проектирование заготовки в следующей последовательности 1) по экспериментальным данным построить график функциональной зависимости величины растягивающих деформаций от сжимающих деформаций 2) аналитически рассчитать фактические деформации заготовки в процессе штамповки 3) сравнить значения расчетных и допустимых деформаций. Если окажется, что расчетные деформации достигают критических значений до момента завершения процесса деформирования, то возможно разрушение материала заготовки. В этом случае в размеры заготовки следует внести соответствующие коррективы так, чтобы расчетные деформации не превышали критических. [c.118]

Это объясняется тем, что для штамповки детали простой формы проще соблюдать требуемые конструктивные элементы штампа. При этом штамп работает в условиях равномерно распределенной нагрузки на его рабочие кромки. В отношении влияния толщины материала на стойкость штампов следует отметить, что чем больше толщина штампуемого материала, тем больше потребное усилие штамповки, а следовательно, тем меньше будет стойкость штампа. Эти вопросы приобретают особое значение еще и в связи с тем, что на штампе запроектированном для штамповки материала опреде-тплш,ины тнррдпрти при Определенных конструктивных элементах штампа (зазорах, радиусах закруглений и др.), зачастую начинают штамповать материал другой толщины и другой твердости, для которого требуются другие зазоры и другие радиусы закругления. Несоответствие последних вызывает появление дополнительных усилий, снижающих стойкость штампа. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...