Оболочка неразрезная

Равномерно распределенная нагрузка. Конструкция модели. Модель выполнялась неразрезной, монолитной. Диафрагмы в соответствии с принимаемыми на практике решениями приняты в виде ферм с треугольной решеткой (рис. 2.30). Все оболочки модели имеют одинаковые размеры и армирование. Они запроектированы сферическими с размерами ячейки 2x2 м и с радиусом кривизны 2,7 м. Максимальный подъем оболочек равен 1/5 пролета. Толщина плиты по проекту в центре оболочек принята равной 7,5 мм, а в углах плавно увеличивается до 20 мм. [c.97]

Последовательность проведения испытания. На первом этапе исследовалась работа многоволнового неразрезного покрытия на равномерно распределенные нагрузки, расположенные по всему покрытию и на отдельных оболочках (загружались отдельно средняя и крайняя оболочки). Нагрузка на оболочки составляла 4000 Н/м . При этом модель работала в упругой стадии. После испытания на равномерно распределенные нагрузки устройства для нагружения модели были демонтированы и модель исследовалась на действие сосредоточенных сил, приложенных к верхнему поясу торцевых и промежуточных диафрагм, и на действие локальных нагрузок, приложенных к оболочке. [c.103]

Растягивающие и сжимающие усилия в угловых зонах по сечению, расположенному под углом 45° к Контуру, у средней диафрагмы на 20—40% больше, чем у крайних (см. рис. 2.43). Следовательно, сдвигающие силы у диафрагм неразрезных оболочек также больше, чем у отдельно стоящих оболочек. Следует отметить также, что суммарный изгибающий момент, действующий в пределах всего сечения оболочек, находящихся в системе многоволнового покрытия, аналогичен отрицательному моменту в многопролетных неразрезных балках. [c.110]

Рис. 2.57. Прогибы и усилия в торцовой (а), в средней между оболочками (б) и в неразрезных (в) диафрагмах от равномерно распределенной по всей поверхности трехволновой модели нагрузки = 4000 Н/м-

Рис. 2.67. Усилия (в Н/м) в оболочках модели многоволнового неразрезного в одном направлении покрытия

В общем случае, как видно из приведенных данных, для многоволновых неразрезных оболочек необходимо учитывать влияние упругой податливости промежуточных диафрагм на примыкающие к ним диафрагмы другого направления. [c.160]

Три типичные схемы цилиндрических покрытий представлены на рис. 261 и 265. Оболочки могут быть либо неразрезными в направлении х, либо опираться лишь в двух плоскостях, например в плоскостях л = О н х = I. [c.577]

На рис. П.8 приведены схемы возможных конструктивных решений многопролетных покрытий с короткими оболочками (/i//2< ) из сборных элементов. В них предполагается размещение диафрагм на расстояниях, равных шагу колонн (/i=6 м). В схеме на рис. 11.8, а имеется в виду применение сборных плит длиной, равной пролету /и а в схеме на рис. 11.8, 6 — длиной, равной трем пролетам 1. Число пролетов неразрезных покрытий может быть и больше. [c.199]

Пусть неразрезная многопролетная пластина или оболочка занимает прямоугольную область (О Х] О [c.360]

Муфты данного типа применяют в двух исполнениях с разрезной оболочкой (рис. 13.25) и неразрезной (рис. 13.26). На последние имеется ГОСТ 20884—75. [c.217]

Муфта (рис. 192) состоит из небольшого количества деталей. На концы валов якоря тягового двигателя и малой шестерни насажены стальные фланцы, к которым закреплена упругая резино-кордная оболочка. Со стороны шестерни оболочка к фланцу прижимается полукольцами и закрепляется болтами с шайбами. Со стороны тягового двигателя оболочка крепится разрезным кольцом, которое стягивается неразрезным кольцом. В полукольцах и разрезном кольце запрессованы втулки, которые при монтаже оболочки входят в отверстия фланцев. [c.244]

Муфты с оболочкой вьшуклого профиля применяют в двух исполнениях разрезной (рис. 20.21) и неразрезной по ГОСТ 20884—82 оболочкой (рис. 20.22). Муфта по рис. 20.21 состоит из резинового упругого элемента 1 и полумус гг [c.318]

Параллельно с разработкой новых сборных конструкций покрытий велась их широкая экспериментальная проверка и изучалось влияние всех конструкционных особенностей покрытий на распределение усилий в оболочках — влияние деформативности контурных диафрагм, неразрезности оболочек, наличия ребер в покрытии, углов перелома поверхности в местах сочленения сборных элементов, образующих оболочки, стыков. Исследования выполнялись на моделях и конструкциях в натуральную величину. [c.56]

Широко изучалось также влияние неразрезности оболочек в многоволновом покрытии. Исследование этого вопроса проведено на двухволновом покрытии в натуральную величину [3], на модели этого покрытия [4, 5], на трехволновой модели [10, 11], на моде- [c.56]

Конструкции ГПИ Ленпромстройпроекта. Конструкции отдельно стоящих, а также неразрезных в одном направлении оболочек двоякой положительной кривизны пролетом 18, 24, 36 м и более при шаге колонн 12 м разработаны Государственным проектным институтом (ГПИ) Ленпромстройпроект (рис. 2.2) [41]. Поверх- [c.61]

Ниже изложены результаты исследования двухволнового покрытия ОПГК из цилиндрических панелей в натуральную величину и геометрически подобной ему модели в масштабе 1/4. Результаты исследований распространяются на широкую серию конструкций такого типа. При проведении исследования проверена прочность, жесткость и трещиностойкость конструкции и детально изучены такие вопросы, как влияние неразрезности оболочек, податливости их диафрагм, наличие углов перелома поверхности, ребер, работа конструкций при сосредоточенных силах, приложенных на контуре и в пересечении ребер и т. д., которые впоследствии дополнительно исследовались на специальных моделях. [c.87]

Влияние неразрезности и податливости контура при равномерно распределенных нагрузках, работа оболочек при сосредоточенных силах на крайних и средних диафрагмах и работа гладких оболочек при сосредоточенных силах дополнительно изучались на специально запроектированной трехволновой модели. Влияние ребер и углов перелома дополнительно изучалось на специально изготовленных моделях Ю. В. Чиненковым и Т. А. Кузьмич [8], а влияние конструкции контурных элементов на работу покрытия — Ю. В. Чиненковым и Т. Ч. Бойниетовым [9]. Работа оболочек при действии сосредоточенных сил, приложенных к ребрам покрытия, дополнительно исследована на двух специально спроектированных для данного вида воздействий моделях, описанных в настоящей работе. [c.88]

Влияние неразрезности оболочек на распределение усилий. [c.109]

Приведенные соображения подтвердились и при загружении отдельных волн модели (см. рис. 2.58 и 2.59). Характер сил взаимодействия при этом не изменился на приопорных участках диафрагм, расположенных в направлении неразрезности, возникали отрицательные моменты. Нижний пояс диафрагм незагруженных оболочек был сжат. Сжимающие усилия достигали 35% максимальных сил растяжения в нижнем поясе диафрагм загруженной оболочки. При загружении средней волны в элементах торцевых диафрагм усилия не возникали и диафрагмы не прогибались. Аналогичная картина распределения усилий наблюдалась и при загружении крайней волны модели. [c.125]

Таким образом, анализ показывает, что при достаточно жест- ких диафрагмах в виде железобетонных ферм с предварительно напряженным нижним поясом и треугольной решеткой допустимо вести расчет гладких отдельно стоящих оболочек без учета податливости диафрагм, при этом моменты должны учитываться как краевые эффекты. Для расчета отдельно стоящих ребристых оболочек безмоментный расчет может быть использован для определения усредненных в пределах ребра и полки нормальных сил и для расчета диафрагм. Расчет многоволновых покрытий по безмо-ментной теории дал значительное расхождение с опытом при определении нормальных сил в оболочке и не может быть рекомендован для применения при проектировании. Из приведенных расчетных и экспериментальных данных о распределении усилий в диафрагмах можно заключить, что расчет неразрезных оболочек по безмоментной теории без учета влияния податливости контура в своей плоскости дает заниженное значение усилий сдвига, действующих в месте примыкания оболочки к диафрагмам. Лучшее совпадение опытных и расчетных данных имело место при расчете диафрагм как у отдельно стоящих оболочек. [c.139]

Наиболее существенные различия между теоретическими и экспериментальными результатами наблюдаются в средних (в направлении неразрезности) диафрагмах. Последние рассчитывались с учетом защемления их на опорах. За счет защемления диафрагм на опорах усилия в них получаются отличными от диафрагм отдельно стоящих оболочек усилия в нижнем поясе уменьшились на 16,7%, а растягивающие усилия в верхнем поясе возросли на 27,6%. Уменьшению усилий в нижнем поясе соответствует уменьшение прогибов диафрагм (на 16 %) Момент в верхнем поясе оказался таким же, как и в торцовой диафрагме. [c.159]

Таким образом, при расчете средних диафрагм в направлении неразрезности как диафрагм отдельно стоящих оболочек усилия [c.159]

Более близкие к полученным экспериментально результатам при загружении промежуточных диафрагм дает расчет оболочек как отдельно стоящих конструкций. При этом теоретические усилия качественно согласуются с полученными экспериментально и по значению не столь сильно отличаются от них, как усилия, полученные из расчета средней оболочки многоволнового покрытия. Например, усилия в нижнем поясе диафрагм оказываются при этом на 15% больше измеренных, а максимальные усилия сжатия в оболочке — на 11% больше. В результате более активной работы многоволновых оболочек в направлении неразрезности усилия взаимодействия менаду диафрагмой и оболочками получаются большими, чем в отдельно стоящих конструкциях. Поэтому при расчете многоволновых оболочек как отдельно стоящих получаемые из расчета усилия в нижнем поясе и элементах решетки рекомендуется уменьшить на 10%, а усилия взаимодействия и моменты — увеличить на 10%. [c.165]

Расчеты свободных н вынужденных местных колебаний судовых конструкций выполняют с использованием схем однопролетных и неразрезных балок, плоских и пространственных рам, изогропных и ортотропных пластин, цилиндрических подкрепленных оболочек, ортогональных балочных решеток — перекрытий и некоторых других. Большинство из этих схем обычны для задач динамики сооружений, и соответствующие методы расчета приведены в работах [7, И, 16]. Некоторые особенности, характерные для судовых конструкций, проявляются при определении возмущающих сил, услови л закрепления элементов корпуса на опорах (опорном контуре), числовых характеристик демпфирования, а также при учете взаимодействия конструкций с жидкостью. [c.449]

Отличием данного курса, от большого количества уже суш ествуюш их учебников по механике материалов, является, прежде всего, добавление нескольких тем и глав обычно не традиционных для данного предмета. Это разделы по расчету оболочек и толстостенных цилиндров, а также применение метода граничных интегральных уравнений к расчету стержней и балок (глава 25). Кроме этого достаточно подробно рассмотрены разделы, связанные с простыми деформациями, статически неопределимыми системами (в том числе неразрезные балки), устойчивостью, колебаниями и расчетом при повторнопеременных напряжениях. [c.11]

Область применения этого метода была проанализирована В. И. Феодосьевым, который дал более строгое решение этой задачи, рассматривая пружину как коническую малоподъемистую оболочку, имеющую большие перемещения. Условия работы разрезной тарельчатой пружины, используемой в ФС, несколько отличаются от условий работы неразрезных тарельчатых пружин. [c.113]

С 1820 по 1831 год в Петербургском институте путей сообщения работали выдающиеся французские инженеры Лямэ (1795—1870) и Клапейрон (1799—1864). В их обязанности входило не только преподавание, но и участие в проектировании ответственных сооружений, в числе которых были висячие мосты и Исаакиевский собор в Петербурге. В связи со строительством этого собора они исследовали устойчивость арок и купола. В своей книге, посвященной внутреннему равновесию твердых тел, Лямэ и Клапейрон продолжили исследования напряженного состояния в точке и применили их к решению ряда практических задач, вывели формулы для напряжений в цилиндре и сферической оболочке, находящихся под действием внутреннего или внешнего давления, и дали решения других задач. В дальнейшем Лямэ рассчитал толстостенные трубы. В 1849 году Клапейрон выдвинул идею расчета многопролетных неразрезных балок с помощью уравнений, преобразованных впоследствии в уравнение трех моментов, получившее название уравнения Клапейрона. В 1852 году была издана первая книга по теории упругости, написанная Лямэ. [c.561]

В СССР стандартизуются муфты с неразрезной упругой оболочкой в диапазоне молгентов от 2 до 2500 кгс-м. [c.568]

ПО углам однопролетных оболочек. Над промежуточными диафрагмами складка усилена набетонкой, в которой предусмотрена продольная арматура для воспринятия растягивающих сил трехпролетной неразрезной оболочки. Стыковые соединения всех сборных элементов сконструированы согласно рекомендациям, изложенным. в п. 8.4. Имеется в виду, что через них передаются как нормальные, так и касательные силы. [c.194]

В отдельных однопролетных оболочках силы Nx, возникающие под воздействием нагрузки q — сжимающие. Они вызывают сокращение первоначальной длины прямоугольной образующей. Вследствие этого на стыке однопролетных оболочек над промежуточными диафрагмами, по линиям их контакта раскрываются зазоры. Они должны компенсироваться в неразрезной оболочке растягивающими деформациями, вызываемыми силами X (см. рис. 11.5, а). [c.196]

На рис. 1.7 приведены типичные очертания эпюр сил Nx в трехпролетной цилиндрической оболочке. Для сравнения пунктиром изображены эпюры Nx в однопролетных оболочках. На схеме достаточно наглядно выделяются зоны растягивающих сил Nx в неразрезной оболочке. [c.198]

Объединение однопролетных сборных плит в пространственную неразрезную многопролетную оболочку по схеме рис. 11.8, а можно выполнить в двух вариантах. В одном из них (см. левую сторону схемы) предусмотрена укладка арматурных стержней в продольных швах между сборными плитами над промежуточными диафрагмами для воспринятия здесь опорных изгибающих моментов оболочки. С этой же целью можно укладывать в продольных ребрах сборных плит соответствующие арматурные стержни с закладными деталями, которые на монтаже объединяют с помощью стыковых накладок. В другом варианте (см. правую сторону схемы) однопролетные оболочки превращаются в многопролетные устройством бетонных полос над промежуточными диафрагмами, в которых предварительно размещают арматурные сетки. В обоих вариантах сборные плиты в процессе монтажа работают раздельно как однопролетные, а на нагрузки, прикладываемые после их объединения,— в составе многопролетного пространственного покрытия. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...