Трение сальниковые

Трение в сальниковых уплотнениях с мягкой и металлической набивкой. Условия работы набивок характерны большим разнообразием применяемых конструкций, их монтажа, рабочей среды и её свойств, а потому при определении потери на трение необходимо ориентироваться исключительно экспериментальными данными. Усилие трения сальниковых уплотнений приблизительно пропорционально величине рабочей поверхности набивки и может быть приблизительно подсчитано по зависимости [c.833]

Трение сальниковой набивки изнашивает вал. [c.181]

Некоторые параметры пары трення сальниковое кольцо — шейка вала в зависимости от скорости в зоне контакта [c.66]

Л. — разность сил трення сальниковых компенсаторов или снл упругости гибких компенсаторов с обеих сторон мертвой опоры, кг. [c.101]

Фторопласт-4 особенно широко используется в виде химически стойких труб и прокладок, деталей клапанов н насосов, в контрольно-измерительных приборах, в фильтрах для кислот и т. п. Малый коэффициент трения фторопласта-4 с металлом позволяет применять этот пластик в качестве сальниковой набивки (например, для олеума), а в отдельных случаях (при малых нагрузках и скоростях) даже изготовлять небольшие самосмазывающиеся подшипники. [c.431]

Наряду с указанными преимуществами графитовые набивки имеют и ряд недостатков, выявленных в процессе эксплуатации. Слоеные кольца, обладая высокой плотностью, создают высокое гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде, но малая прочность их структуры приводит к быстрому разрушению граничащего со штоком слоя и удалению отделившихся от набивки частиц в зазоры между штоком, нажимной втулкой и кольцом сальника, даже если они очень малы. Такой износ приводит к выбиванию набивки из камеры, т.е. к отказу оборудования. Допустимая величина зазоров для этих набивок не превышает 0,1 мм. Графитовые кольца из спирально навитой ленты имеют и другой недостаток, заключающийся в том, что при сжатии их в осевом направлении не всегда удается достаточно плотно сблизить между собой витки и тем самым достичь необходимой герметичности уплотнения. Оказалось затруднительным даже путем дополнительной подтяжки сальниковых болтов устранить утечку между витками ленты. Кроме того, обнаружился еще один существенный недостаток, присущий таким кольцам. Он заключается в том, что при затяжке набивки в сальниковой камере графит, прижимаясь к гладкой поверхности штока, налипает на нее и создает прочный неровный слой по всей поверхности контакта. Прочность налипшего графита такова, что его с трудом очищают лезвием ножа. Естественно, что при работе указанное явление вызывает значительное повышение трения в сальниковом узле и резко снижает ресурс его работы. Эти причины не позволяют эффективно использовать подобные набивки для сред давлением выше 30 кгс/см . [c.18]

Анализ полученных результатов позволяет сделать некоторые практически важные выводы. Прежде всего следует отметить, что сальниковому уплотнению присущи все три упомянутых режима трения сухое, граничное и жидкостное. [c.46]

Установлено, что сухое трение появляется в сальнике тогда, когда ч зоне контакта набивки со штоком отсутствует какая-либо жидкость, а перепад давлений на сальниковой набивке равен нулю. Коэффициент трения при таком режиме имеет максимальное значение. [c.46]

Потеря мощности на трение Л/тр сальниковых уплотнениях со штоками с возвратно-поступательным перемещением определяется из выражения [c.48]

Во избежание трения штока о кольца и втулку посадочные размеры этих деталей по наружному диаметру следует назначать в более жестких пределах, чем по внутреннему. Центрирование этих деталей должно производится не штоком, а стенкой сальниковой камеры. [c.97]

При установке в камеру колец набивки, не подвергавшихся предварительному прессованию, их следует обжимать в камере каждое в отдельности. Такое обжатие может быть осуществлено с помощью специальной втулки, которая изготовляется цельной или состоящей из двух половин. В случае невыполнения этого условия и обжатия всей набивки, находящейся в сальниковой камере, плотность набивки по высоте окажется неравномерной ввиду значительных потерь на трение набивки о шток и стенку камеры. Это повлечет за собой снижение герметичности уплотнения и ухудшение условий работы набивки с точки зрения ее износа и, следовательно, ресурса. [c.105]

Назначение уплотнения в насосах для жидкого металла сводится к герметизации газового объема. При избыточном давлении инертного газа уплотнение должно предотвратить утечки газа в окружающее помещение, а при разрежении в газовом объеме — исключить натекание атмосферного воздуха в полость насоса. Оно должно обеспечить вакуумирование контура перед заполнением его жидким металлом. На рис. 3.37 показано возможное место расположения уплотнения вала в насосе. Из рисунка видно, что можно уплотнять и непосредственно металл. Известно, что сальниковые и манжетные уплотнения при соприкосновении с металлом при температуре 350°С быстро выходят из строя. Исключение составляют медные и никелевые шнуры, когда их используют в качестве уплотняющей набивки, но и они обеспечивают только кратковременную работу вследствие повышенного износа при трении о вращающийся вал [8, гл. 2]. Поэтому чаще применяется уплотнение с застывшим слоем металла вокруг вала — так называемое замерзающее уплотнение. На рис. 3.38 приведены конструкция замерзающего уплотнения и распределение замороженного металла в зазоре. Между вращающимся валом 8 и корпусом замерзающего уплотнения 1 образуется за- [c.84]

Обычно принимается, что вал и сальниковая камера имеют поверхность одинакового качества (по материалу и чистоте обработки) и, следовательно, статические коэффициенты трения между набивкой и валом /в, а также между набивкой и сальниковой камерой /ж равны. [c.171]

В результате проделанной работы были установлены зависимости между давлением среды, усилием затяга и величиной силы трения, возникающей в сальнике, учитывающие влияние материала и состояния поверхности вала и сальниковой камеры, и определены опытным путем входящие в них коэффициенты. Даны эмпирические уравнения для их определения, а также графики, упрощающие расчетную работу. [c.172]

Стандартное сальниковое уплотнение состоит из нескольких колец набивки (в концентрично расположенной относительно вала расточке корпуса), которые прижимаются к валу и расточке корпуса за счет осевого давления нажимной крышки со стороны, противоположной уплотняемой среде. Основными причинами отказа в работе сальникового уплотнения являются неравномерное распределение набивки на вал, при котором наибольшее давление набивки у нажимной крышки соответствует минимальному в этой зоне давлению среды, в результате чего повышаются трение, износ вала и набивки неравномерная нагрузка на кольца набивки, при которой перепад давления воспринимается последним кольцом несоответствие между усилием затяжки сальника и перепадом давления недостаточные смазывание и теплоотвод в зоне трения. [c.226]

Пластичный смазочный материал, которым пропитывают сальниковую набивку, выдавливается из подшипника сальникового уплотнения и вновь в него не затекает. В выдавленный смазочный материал попадает дорогостоящий графит, которым наполняют смазочный материал перед пропиткой сальниковой набивки. При заводских испытаниях насосного агрегата выдавливается 10—30 г смазочного материала. Для предотвращения выдавливания смазочного материала из сальникового узла трения насоса рекомендуют не только уменьшить на указанную величину (10—30 г) количество пропитки в сальниковой набивке, но и применять для пропитки высоковязкое масло, в меньшем количестве выдавливаемое из узла трения и способное в некотором количестве вновь проникать в зазоры. Кроме того, высоковязкое масло лучше, чем пластичный смазочный материал, сохраняется в сальниковом узле трения насоса и хорошо уплотняет сопряженные пары трения. За счет этого срок службы сальникового уплотнения увеличивается в среднем на 30—50%, а в отдельных узлах трепня машин—в 2—4 раза. [c.227]

На магистральных и распределительных трубопроводах тепловых сетей при невозможности использовать естественную компенсацию и гибкие компенсаторы широко применяются стальные сальниковые компенсаторы. Они требуют в эксплуатации регулярного, ухода и наблюдения, что вызывает излишние расходы. При подземной прокладке для сальниковых компенсаторов сооружаются камеры с люками, необходимые для их обслуживания, которые удорожают стоимость строительства тепловых сетей. Кроме того, гидростатические усилия и усилия от трения в сальниках компенсаторов вызывают необходимость строить сложные и дорогие конструкции неподвижных опор. [c.259]

Сила трения в сальниковом — — — — 5,10 6,80 10,00 12,20 [c.360]

Сила трения в сальниковом 28,70 37,50 42,00 46,00 47,60 57 [c.360]

Осевое усилие на свободную скользящую опору, кН Сила трения в сальниковом компенсаторе, кН Осевое усилие внутреннего давления, кН [c.361]

Сила трения в осевых сальниковых компенсаторах, кН, [c.363]

В конструкциях титановой арматуры большое внимание уделяется узлам трения. Широко применяются оксидирование для защиты трущихся поверхностей от задирания, а также упрочняющие наплавки окисленным титаном, обеспечивающие надежность работы затворов арматуры. Все большее применение находит фторопласт как уплотнительный материал затворов, сальниковых узлов и прокладочных соединений. [c.74]

Экономичность насосов, помимо выбора режима ра-боты, зависит также от их состояния. Ухудшение экономичности центробежного насоса вызывается неплотностью в ступенях давления из-за увеличенных зазоров и внутреннего перетекания воды и повышенными механическими, тепловыми и электрическими потерями — на трение в подшипниках, редукторе (если он имеется), в паровом приводе или электродвигателе. Расход энергии увеличивается при механическом или коррозионном износе лопаток и направляющих аппаратов, чрезмерной затяжке сальниковых уплотнений, плохой смазке трущихся поверхностей и т. п. [c.272]

В арматуре высокого давления хорошо работает чисто графитовая набивка. При применении этой набивки необходимо иметь зазор между шпинделем и сальниковой буксой не более 0,05 мм. Для этого необходимо шпиндель и буксы изготавливать из одинаковой, легированной стали. Если зазор между шпинделем и буксой будет более 0,05 мм, то следует сначала в сальник заложить кольцо из прографиченно-го плетеного асбестового шнура, плотно охватывающего шпиндель. После этого сальник заполняется сухим чешуйчатым графитом, который утрамбовывается при помощи нажимной втулки. Можно также графит смешивать с водой, но не с маслом, укладывая в сальник густую кашицу. При окончательном наполнении и запрессовке графитом сальника заметно сильное трение, которое уменьшается после нескольких поворотов шпинделя. [c.161]

Места выхода вала наружу уплотняются сальниками, которые бывают с мягкой набивкой (рис, 3-9,а) для насосов с числом оборотов не более 3 ООО в минуту и щелевые (рис. 3-9,6). В местах сальниковых уплотнений на вал надеты специальные защитные рубашки для предохранения его от износа. Холодный конденсат подводится к сальниковым уплотнениям для отвода тепла трения (при сальниках с мягкой набивкой) и для предотвращения (запирания) протечки горячей воды наружу. [c.44]

Суммарный момент трения в шаровом затворе и сальниковом узле можно записать в общем виде так [c.49]

Поэтому потери на трение в них значительно ниже, чем Б сальниковом уплотнении. На фиг. 79 даны потери на трение в манжетном уплотнении по данным Б. 3. Черняка. Интересной разновидностью манжетного уплотнения является уплотнение, показанное на фиг. 80. Оно состоит из ряда полуколец, выполненных из текстолита и стянутых пружиной. [c.138]

Слои набивки, удаленные от нажимной втулки, также постепенно изнашиваются при трении о вал, а материал пропитки вымывается водой. Зажим сальника втулкой может продолжаться до тех пор, пока в набивке имеется пропитка. Дальше ее объем не может быть уменьшен, и набивку необходимо менять. Ремонт сальникового уплотнения требует остановки агрегата. [c.73]

Дйница — вес трубопровода с теплонбсйтеЛем И изоляцией, кН/м Д/ —разность длин участков трубопровода с обеих сторон мертвой опоры, если считать участком расстояние между мертвой опорой и компенсатором или между двумя мертвыми опорами, м р, — коэффициент трения на свободных опорах Д5 — разность сил трения сальниковых компенсаторов или сил упругости гибких компенсаторов с обеих сторон мертвой опоры, кН. [c.134]

Преимуществом многокамерных сальников, по мнению авторов, является возможность затягивать и регулировать каждую часть сальника отдельно и независимо друг от друга. При выборе многокамерных сальников исходят из значительных потерь на трение набивки о стенку камеры и шток увеличивающихся по мере увеличения высоты сальниковой камеры. Падение усилия затяжки сальника по высоте в связи с наличием сил трения определяется экспоненциальной зависимостью, используемой в расчетах для нахождения необходимого усилия затяжки сальника [6]. Естественно, что при этом плотность набивки по мере удаления от нажимной втулки снижается и нижняя часть ее используется неэффективно. Такая картина характерна для обычных шнуровых набивок, устанавливаемых в камеру без предварительного сжатия. При этом усилие затяжки сальника расходуется на уплотнение материала набивки, т.е. преодоление внутренних сил трения в материале, а также преодоление внешних сил трения набивки о поверхности уплотняемых деталей. В случае применения предварительно сформованных в пресс-форме набивок в виде готовых к установке колец усилие затяжки сальника расходуется в основном на деформирование колец в радиальном направлении. При использовании такой набивки достаточно высокая герметичность может быть достигнута с помощью более простых однокамерных многоступен- [c.5]

В связи с усложнением конструкции сальников в арматуре АЭС и увеличением высоты сальниковых камер становится трудно извлекать отработавшую и подлежащую замене сальниковую набивку. Известные механические устройства и приспособления не позволяют достаточно быстро и эффективно выполнять указанную операцию, особенно в условиях радиоактивной обстановки. Поиск в этом направлении привел к весьма удобному и эффективному средству - гидравлической вьгарессовке [43, 53]. Принцип действия устройства состоит в том, что в сальниковую камеру через заглушаемый на время работы штуцер подводится вода давлением, обеспечивающим преодоление сил трения между набивкой и уплотняемыми ею деталями. Предварительно набивка освобождается от затяжки сальниковыми болтами и при подаче под нее воды выдавливается из камеры. Вместе с набивкой извлекаются и другие металлические кольца (кольцо сальника, фонарное кольцо). Пример конструктивного выполнения устройства для гидровьшрессовки (гидровыжима) набивки показан на рис. 1,г. [c.7]

Увеличение крутящего момента на штоке, вызванное повышением трения в уплотнении, объясняется, в основном, накоплением в зазоре участка застывания окиси натрия. Причинами этого явления могут быть контакт и взаимодействие натрия с кислородом воздуха или водой, проникающей через вторичное сальниковое уплотнение, а также попадание в зазор инородных частиц, вызванное загрязнением системы во время монтажа и образованием продуктов коррозии. Помещение клапанов в камеры с инертньш газом, устройство камер, заполняющихся инертным газом, перед защитным сальником или внутри его либо применение специальных средств защиты сальника от проникновения через него воздуха или влаги могут значительно снизить скорость окисления натрия и уменьшить тенденцию заклинивания верхней части штока. Удаление пробок из окислов производится путем их расплавления и выдувания инертным газом или сухим паром. Такая необходимость возникает обычно через 12-18 мес эксплуатации. Для возможности продувки уплотнения между участком затвердевания и предохранительным сальником устанавливается дренажная трубка. Нагревание уплотнения осуществляется с помощью специальных электронагревателей. [c.11]

Значительные силы трения в застывающем уплотнении, приводящие к заклиниванию штока, могут быть существенно уменьшены разными способами, например использованием в застьшающем уплотнении набивки из металлического волокна (рис. 5). По существу такое уплотнение становится сальниковым. Высота участка застывания увеличивается, и в него устанавливается спехщальная набивка. В этом случае в сальник поочередно укладываются кольца набивки двух типов. Кольца одного из них выполнены из металлического волокна толщиной 10 мкм, помещенного в оплетку из тонкой монелевой проволоки. Марки материала волокна сердечника и оплетки различны. Оплетка этих колец набивки плотно прилегает к поверхности штока клапана и очищает его от окислов натрия. Кольца набивки другого типа состоят из тонкого листового [c.11]

Проницаемость набивки, выполненной из предварительно прессован-ньк колец, а тем более из непрессованного шнура или сыпучеволокнистой массы может существенно отличаться по высоте сальника в связи с трением набивки о стенку камеры и подвижную уплотняемую деталь, а также вследствие внутреннего трения в набивке, возникающего при ее сжатии. Все приведенные факторы свидетельствуют о том, что определенная по указанной выше методике проницаемость набивок может отличаться от фактической проницаемости набивки в реальных условиях работы сальникового уплотнения. [c.25]

Большинство из описанных ниже экспериментов по определению факторов, влияющих на работу сальниковых уплотнений, исследованию опытных образцов различных набивок и установлению их свойств, определяющих герметичность > плотнения и силы трения, проводились на испытательном стенде [26]. [c.26]

Трение возникающее между штоком и сальниковой набивкой, измеряется образцовым динамометром сжатия ДОСМ-3 10. Так как динамометр работает только на сжатие, то при обратном ходе необходимо деформацию растяжения преобразовать в деформацию сжатия. Это осуществляется следующим образом. На узле измерителя трения есть ходовой винт, оканчивающийся толкателем 13, имеющим возможность передвигаться вверх и вниз, скользя по шпоночному пазу в траверсе 12. Траверса, соединенная с толкателем через шпонку при возвратно-поступательном движении, скользит в направляющих станины, ограничивающих возможность вращения. [c.28]

Теоретически можно представить, что в случае значительного превышения давления на асбестографитовую набивку от затяжки сальника над действующим на нее давлением рабочей среды преобладающим по высоте набивки видом трения будет сухое. Ближе к рабочей полости оно может быть граничным или жидкостным. Однако с течением времени после более или менее продолжительной работы штока контактирующий с ним слой набивки истирается и уносится из сальниковой камеры через образовавшийся зазор, а между набивкой и штоком образуется жидкостный клин. В результате этого вид трения может значительно измениться и превратиться полностью в жидкостный. Такой период работы следует связывать со значительной утечкой уплотняемой среды. Естественно, что сила трения и коэффициент трения должны соответственно меняться. [c.45]

Методика проведения опытов заключалась в следующем. В камерах рабочего участка стенда (см. рис. 12) устанавливали набивку определенной высоты. Для создания аналогичных условий в опытах кольца набивки марки АГ-1 подобно кольцам набивки марки АГ-50 подвергали предварительному формованию при давлении 600 кгс/см . С помощью механизма затяжки стенда создавалось определенное осевое давление на набивку в диапазоне от 50 до 250 кгс/см . Установленную величину усилия затяжки поддерживали постоянной. Силу трения измеряли после 10 циклов перемещения штока, т.е. при относительно стабилизированном режиме трения. Давление подаваемой в рабочий участок уплотняемой среды изменялось ступенчато от 50 кгс/см и выше. Одновременно измеряли высоту сальниковой набивки, поскольку А = /Озат) Измерения производили на каждой ступени затяжки сальника при различных давлениях рабочей среды. По окончании измерений при данном усилии затяжки давление рабочей среды сбрасывалось до нуля и устанавливалось новое усилие затяжки. После этого проводили о.чередную серию опытов. Коэффициент трения определяли путем вычислений с использованием опытных данных. Результаты опытов представлены на рис. 27-30. [c.46]

Жидкостное трение возникает при действии на набивку перепада давлений, независимо от характера упомянутой среды (жидкость, пар, газ). Коэффициент трения при этом режиме имеет наименьшее значение. Уплотняемая жидкость, проникая между набивкой и штоком, образует по высоте набивки клиновую прослойку. При толщине прослойки не менее 0,1 мкм говорят о жидкостном трении, а в случае более тонкой смазочной прослойки - о гран№шом трении. По-видимому, в сальниковом уплотнении при воздействии на набивку давления рабочей среды имеются зоны как жидкостного, так и грайичного трения, т.е. смешанное трение. [c.46]

Давления в 700—7000 кПсм успешно выдерживаются сальниковыми набивками и фасонными уплотнениями. При высоких давлениях или большом диаметре вала широкое распространение, несмотря на значительное трение в них и быстрый износ вала, имеет старый тип уплотнений — поджимные сальники. [c.11]

Для предотвращения протскаимя пара, воды, масла, воздуха через зазоры шпинделей задвижек, вентилей, штоков клапанов, валов насосов и т, п, у них делают сальниковые уплотнения. Материал набивки сальниковых -уплотнений выбирается в зависимости от свойств среды, ее давления, температуры и других условий работы. Сальниковые набивки изготовляют из асбестовых, хлопчатобумажных, льняных и пеньковых волокон, пропитанных салом или минеральным маслом совместно с тальком и серебристым графитом, которые значительно уменьшают силу трения между шпинделем или валом и сальниковой набивкой. Хлопчатобумажные, льняные и пеньковые набивки применяются только для низких темиератур. [c.311]

Пеньковая набивка применяется обычно для сальников малоот-ветстванных механизмов, так как она создает большое трение и ведет к ускоренному износу вала или шпинделя в местах сальниковой иабн вкн. [c.311]

Надиры поверхности шпинделя могут быть вызваны недостаточными зазорами (меньше 0,2 мм на сторону) между ним и грунд-буксой или сальниковым кольцом. При этих дефектах шпинделя увеличиваются его трение и износ сальниковой набивки при движении шпинделя, затрудняется работа с арматурой. [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...