Упрочнение, зона

Для защиты от фреттинг-коррозии используют различные методы поверхностного упрочнения зон контакта, наносят мягкие гальванические покрытия, напыляют тефлоновые и резиновые пленки и т. п. [c.268]

Задавшись определенными условиями, из выражения (6) можно определить глубину упрочненной зоны [50]. Так, приняв Т = = 850° С, а = 0,7, получим глубину зоны упрочнения [c.11]

Значительное влияние на размерные характеристики упрочненной зоны оказывают энергетические параметры лазерного излучения. В частности, в экспериментальных исследованиях оценивались зависимости глубины б и диаметра О упрочненной зоны от плотности мощности излучения q, создаваемой единичным импульсом ОКГ. При этом очевидно, что диаметр зоны упрочнения О, полученной от воздействия единичного импульса, равен щирине В зоны линейного контурно-лучевого упрочнения. [c.72]

Вт/см . На рис. 47, 48 область разрушения для указанных материалов отмечена пунктирными линиями. Уменьшение ширины (диаметра) ЗТВ объясняется значительным расходом энергии излучения ОКГ на испарение материала (удельная энергия плавления значительно ниже удельной энергии испарения обрабатываемого материала). Таким образом, для повышения эффективности процесса линейного контурно-лучевого упрочнения (получения максимальных глубины и ширины упрочненной зоны) обработку материалов следует производить при более высоких плотностях мощности излучения, но не превышающих пороговых для данных материалов. [c.73]

Рис. 47. Зависимость диаметра (ширины) упрочненной зоны от плотности мощности лазерного излучения

Рис. 48. Зависимость глубины упрочненной зоны от плотности мощности лазерного изл чения

Выбранные оптимальные режимы лазерного облучения были использованы при локальном упрочнении поверхности золотника.Упрочненная зона представляла собой совокупность пятен фокусирования лазерного излучения с шагом 5 = 0,750 (О — диаметр пятна) шириной 0,6 мм, расположенных по контактной окружности золотника. [c.107]

Эффект торможения развития усталостной трещины в результате упрочнения зоны материала, прилегающей к вершине трещины, можно проиллюстрировать результатами испытаний на усталость образцов из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали. Исходная микротвердость, которую определяли на приборе Виккерса при нагрузке 1,0 Н и выдержке 30 с, составляла для феррита 1080, для перлита 2810 МПа. Испытания проводили на гладких образцах с диаметром рабочей части 5 мм, нагружение которых осуществляли по схеме чистого изгиба при вращении. Предел выносливости таких образцов на базе 10 циклов нагружения составил 190 МПа. После электрополирования образцов, прошедших 10 циклов нагружения при напряжении 190 МПа, на глубине 1—2 мкм были обнаружены усталостные трещины длиной (по поверхности образца) 0,1 мм и глубиной 20—25 мкм. [c.34]

Оа=190 МПа на базе испытаний 10 циклов и обнаружения поверхностных усталостных трещин производили повторное нагружение этих образцов с более высокими амплитудами цикла напряжений. Как показывают результаты этих опытов (см. табл. 3, образцы 1—4), повторное нагружение с амплитудой цикла напряжений 195 МПа не приводит к поломке образцов и росту имеющихся поверхностных трещин. Образцы, нагруженные повторно с амплитудой цикла 200 и 210 МПа, сломались только после 4,5-10 и 2,3-10 циклов нагружения соответственно. Образец, выдержавший без разрушения по I циклов повторного нагружения с амплитудой напряжения 190, 195 и 200 МПа, разрушился только при амплитуде 205 МПа. Следовательно, можно считать доказанным, что для исследуемой стали преодоление трещиной упрочненной зоны у ее вершины возможно только при увеличении уровня циклических напряжений. [c.35]

Для упрочнения зон обрыва закаленного слоя целесообразно применять метод комбинированной обработки (поверхностная закалка и последующий поверхностный наклеп ослабленных зон). Этот метод позволяет восстановить предел выносливости ослабленных мест. Практически такой способ целесообразно применять, в частности, для шеек коленчатых валов (где закаленный слой обрывается в опасной зоне у перехода шейки к галтелям), ступенчатых валов и других деталей. [c.312]

Зоны поверхностно-закаленных деталей, где обрывается закаленный слой, являются ослабленными. Их усталостная прочность значительно снижена (до 33%) по сравнению с незакаленными. Это объясняется наличием неблагоприятных остаточных напряжений (растяжения) в зоне обрыва слоя, а также возможным изменением структуры металла в результате местного отпуска. Для упрочнения зон обрыва закаленного слоя целесообразно применение комбинированной обработки (поверхностная закалка и последующий поверхностный наклеп ослабленных зон). Этот способ дает возможность восстановить усталостную прочность ослабленных мест. Практически такой способ целесообразно применять для шеек коленчатых валов (где закаленный слой обрывается в опасной зоне у перехода шейки к галтелям), для шестерен, ступенчатых валов и других деталей. [c.270]

Одновременно со структурными изменениями в процессе ЭМО происходит значительное уплотнение поверхностного слоя, что наряду с повышением твердости оказывает положительное влияние на эксплуатационные свойства деталей из порошковых материалов. В результате ЭМО на поверхности железографитовых втулок образуется износостойкая структура, состоящая из высокодисперсного мартенсита и остаточного аустенита, ниже — переходная зона. Кроме того, обработанная поверхность значительно уплотняется (рис. 112). Глубина упрочненной зоны изменяется в зависимости от значений параметров режимов ЭМО (рис. 113). Твердость поверхностного слоя втулки при ЭМО может быть получена различной в соответствии с условиями работы узла трения и твердостью сопрягаемой детали. [c.143]

Таким образом, при трансляционном упрочнении зона гарантированной устойчивости уменьшается до области ниже прямой [c.157]

Рис. S. Схема образования упрочненной зоны и заусенца при вырубке—пробивке инструментом с острыми режущими кромками (а) и притупленными (б и в) кромками

Упрочнения зона 33 Упругая деформация 33 [c.728]

Трещины, проходящие через заклепочные отверстия, устраняют, вырезая дефектную полку стенки и приваривая на ее место встык вставки с последующим упрочнением зоны термического влияния наклепом. Другой вариант ремонта заключается в заварке трещины с постановкой усилительной подкладки. Трещины в сплошном металле устраняют заваркой с последующим упрочнением наклепом. [c.312]

При проверке прочности на разрыв заготовок болтов с длинным стержнем из стали 10, полученных поперечным прессованием со степенью деформации до 0,65, не было обнаружено значительного влияния упрочненной зоны на прочность изделий, штампованных степенями деформации. [c.55]

При рассмотрении механизма процесса резания без снятия стружки необходимо обратить внимание и на то, что вблизи поверхности среза образуется участок, в котором при резании имели место пластические деформации и в котором при холодной деформации имело место упрочнение. Наличие упрочненной зоны у поверхности среза может быть нежелательным, если при последующем деформировании периметр заготовки увеличивается (отбортовка), если наклепанные участки в условиях эксплуатации детали получают переменные "(циклические) нагрузки или если деталь работает в агрессивной среде. В первом случае вследствие снижения пластичности при упрочнении наклепанный участок при деформировании растяжением быстрее разрушается во втором случае вследствие значительных остаточных напряжений может уменьшиться усталостная прочность и снижается сопротивление коррозии, что приводит к разрушению детали. Размеры наклепанной зоны в разделительных операциях могут быть установлены экспериментально в результате исследования микроструктур (по вытянутости зерен), измерением твердости (которая увеличивается с упрочнением), по глубине стравливания (наклепанный металл стравливается интенсивнее) и размерам зерен [c.55]

При объемно-поверхностной закалке (глубинном нагреве) глубина нагрева до температур закалки больше слоя с мартенситной структурой, который определяется прокаливаемостью стали. Поэтому по данному методу необходимо закаливать стали, прокаливающиеся на меньшую глубину, чем толщина нагретого слоя. В участках детали, лежащих глубже зоны мартенситной структуры, но нагретых до температур закалки, образуются упрочненные зоны со структурой троостита или сорбита закалки. [c.85]

Образование дислокаций облегчается, если атомы в кристаллической решетке возбуждены, смешены от равновесного состояния, т.е. при большей скрытой запасенной энергии деформации металла. В результате такого процесса при соединении двух кристаллических тел на фанице раздела должна увеличиваться плотность дислокаций, что приводит к упрочнению зоны схватывания, если процесс соединения проходит при температуре ниже температуры рекристаллизации. [c.323]

В окружающий материал. Кроме того, измерение микротвердости дает важные результаты для изучения свойств тонких поверхностных слоев, позволяющие, например, оценить глубину упрочненной зоны после обработки поверхности различными способами (обточкой резцом, сверлением, обдувкой дробью, полировкой и т. д.). Когда известна микротвердость, возможен контроль весьма мелких деталей различных точных приборов и механизмов, например часовых механизмов, а также оказалось доступным выяснять распределение деформации в теле детали, например, после холодной обработки давлением. [c.63]

Однако эта зависимость не может быть применена к начальной стадии роста усталостной трещины (длина трещины не более 1 % ширины образца) для отожженного материала (см. рис. 53, а), поскольку в данном случае с первых циклов нагружения в зоне концентратора напряжений возникает заметная местная пластическая деформация последняя приводит к упрочнению зоны концентратора напряжений (вследствие деформационного упрочнения и деформационного старения [48]) и к замедленному распространению трещины при малых ее размерах. [c.83]

Некоторое отклонение от прямолинейной зависимости в начальной стадии роста усталостных трещин наблюдалось и в случае образцов с большей степенью деформационного упрочнения (серии 2 и 3). Эти отклонения связаны с трудностью обнаружения начальных трещин (до 0,2 мм), так как в образцах с большей степенью деформационного упрочнения зона концентратора напряжений находится в области упругой деформации. Из рассмотрения данных, представленных на рис. 53, видно, что наклон прямолинейных участков d( g l)/d( g N) =т для отожженных образцов увеличивается с возрастанием амплитуды нагружения, а для образцов деформационно-состаренных (серии 2 и 3) наклон является приблизительно постоянным. [c.83]

Структура большинства сплавов состоит из элементов, имеющих различные свойства. В отличие от макротвердости, отражающей осредненные свойства конгломерата различных зерен, знание микротвердости позволяет изучать и сравнивать отдельные составляющие сплавов по их твердости и выяснять распределение твердости в пределах одного зерна или кристаллита. При этом изучаемое зерно рассматривается как самостоятельный образец, вкрапленный в окружающий материал. Кроме того, измерение микротвердости дает важные результаты для изучения свойств тонких поверхностных слоев, позволяющие, например, оценить глубину упрочненной зоны после обработки поверхности различными способами (обточкой резцом, сверлением, обдувкой дробью, полировкой и т. д.). Когда известна микротвердость, возможен контроль весьма мелких деталей различных точных приборов и механизмов, например часовых механизмов, а также оказалось доступным выяснять распределение деформации в теле де-гали, например, после холодной обработки давлением. [c.58]

При сообщении вращательного движения обрабатываемой детали ] на ее поверхности под воздействием лазерного излучения обра-, зуется упрочненная зона А, длина кото- [c.58]

На рис. 44 показаны микрофотографии упрочненных зон в образцах из стали У8 при различных значениях /С - Упрочненная зона при линейной контурно-лученой обработке представляет собой характерную чешуйчатую макроструктуру. Такая специфическая форма зоны нагрева объясняется тем, что при воздействии каждого последующего импульса ОКГ часть упрочненной зоны. [c.71]

В зависимости от температуры нагрева упрочненная зона может в общем случае состоять из трех или двух слоев. Первый слой с температурой нагрева выше температуры плавления имеет явно выраженную дендритную структуру. Оси дендритов при этом растут перпендикулярно границе раздела в направлении отвода теплоты в тело детали. Между оплавленным слоем и следующей за ним зоной термического влияния существует четкая 1 раница. Зона термического влияния обычно состоит из белого и переходного слоев. Белый слой представляет собой светлую нетравящуюся полосу. Предполагают, что этот слой имеет высокую концентрацию азота за счет высокотемпературного насыщения азотом воздуха. Вследствие высокой скорости охлаждения эта зона имеет закаленную структуру, строение которой зависит от концентрации углерода. В закаленном слое технш1ески чистого железа происходит измельчение зерна феррита (от 50 до 10—15 мкм), а в отдельных зернах образуется пакетный мартенсит с развитой блочной структурой, имеющей невысокую твердость. В малоуглеродистой стали эта зона состоит из пакетного мартенсита, а в среднеуглеродистых сталях — из пакетного и пластинчатого мартенсита с небольшим количеством остаточного аустенита, в эвтектоидной стали эта зона представляет пластинчатый высокодисперсный мартенсит с 20% остаточного аустенита. С увеличением концентрации углерода в стали содержание остаточного аустенита возрастает, что вызывает снижение твердости этой зоны. Второй слой зоны термического влияния является переходным к исходной структуре. У доэвтектоидной стали он состоит из феррита и мартенсита. [c.132]

По полученным в работе данным предел прочности соединений при срезе между сталями 1Х18Н9Т и Ст. 3 равен 54—57 кПмм (52,9-55,9-10 н/м ), между сталью 1Х18Н9Т и медью М3 16,8 кГ/мм (16,5-10 н/м ) и между этой же сталью и алюминием АДН 7,2 кГ/мм (7-10 н/м ). При испытаниях разрушение образцов, как правило, происходило по наименее прочному металлу пары, на некотором расстоянии от плоскости соединения. Измерением микротвердости сварных соединений было выявлено упрочнение зон соединения шириной 10—100 мк (рис. 21, а). Наиболее [c.31]

Металлографическое исследование полученных соединений показало, что упрочненные зоны образуются вследствие высокой степени деформации тонких поверхностных слоев свариваемых пластин. Упрочненная зона между пластинами из стали Ст. 3 имеет области с мартенситообразной игольчатой структурой. После термообработки (закалки в воду с 900° С) (1173° К) твердость тонких образцов из стали Ст. 3 в состоянии после проката повысилась [c.32]

Острозаточенные режущие кромки (рис. 5, а) и оптимальный зазор между ними создают наиболее благоприятные условия для процесса разделения деформируемого материала. При вырубке-пробивке инструментом с притупленными режущими кромками (рис. 5, б) очаг пластнаеской деформации расширяется, что приводит к повышению сопротивления сдвигу Осд. Образующийся при вырубке—пробивке заусенец является частью упрочненной зоны (см. рис. 5, б и в) и поэтому, взаимодействуя с рабочими поверхностями матрицы и пуансвиа, интенсифицирует их изнашивание. [c.24]

На аналогичных заготовках, подвергнутых закалке после последнего прохода, измеряли твердость по высоте образцов (рис. 5.16). Видно, что на участке глубиной примерно 0,1/го от поверхности (/го — толщина образца) твердость на 10 % выше, чем в остальных точках сечения. Принимая во внимание прокаливаемость стали 45 и размеры образца (толщина 10 мм), наличие подповерхностной упрочненной зоны также следует отнести за счет процессов, протекающих при ВДТЦО. [c.178]

Трещины по отверстиям под заклепки в местах крепления поперечин устраняют вырезанием дефектной полки (стенки) и приваркой на ее место встык вставки с последующим упрочнением зоны термического влиян1 я наклепом. [c.225]

Электронно-микроскопическим исследованием упрочненных зон установлено, что после ВТМПО увеличивается дисперсность структуры поверхностных слоев. Измельчение мартенситных пластин может быть одной из причин повышения усталостных характеристик. [c.132]

Поскольку невозможно однозначно определить переход от упрочненной зоны к основному материалу, необходимо каким-либо образом определить понятие глубина упрочнения . В настоящее время принято определять границу упрочненного слоя определенным значением твердости. Так, например, в качестве глубины цементированного слоя Н принимается такое удаление от поверхности образца, на котором твердость по Виккерсу составляет не менее 550 НУ. Определение глубинь[ цементированного слоя может также проводиться при других граничных значениях твердости. Определение граничного значения твердости принято также 92 [c.92]

При естественном (при 20° С) или низкотемпературном (ниже 150—180° С) искусственном старении не наблюдается распада твердого раствора и выделения избыточной фазы при этих температурах происходит только перемещение атомов меди внутри кристаллической решетки на короткие расстояния и собирание их на плоскости куба решетки в двухмерные пластинчатые образования. Эти пластинчатые образования протяженностью в несколько десятых ангстрем (30—60A) и толщиной в один-два атомных слоя, равномерно распределенные по кристаллу, получили название зоны Гинье-Престона (рис. 185). Концентрация меди в них близка к содержанию eeB uAlj (54 о). При упрочнении зонами Гинье-Престона [c.349]

Наиболее правильно опенивать глубину слоя по сумме заэвтектоидной, эв-тектоидной и половины переходной зоны, до содержания 0,4—0,45% углерода. При этом принимается в расчет наиболее эффективно упрочненная зона изделия с твердостью не ниже НЙС 50. [c.631]

Рассматривая совместное влияние проплавления и образования промежуточных сплавов в участке сплавления неаустенитной стали с аустенитным металлом шва, а также диффузии углерода через границу сплавления, обусловленной разницей активностей углерода, можно отметить положительное влияние никеля. С одной стороны, никель способствует уменьшению протяженности мартенситной области в участке сплавления, с другой — никель повышает активность углерода в аустенитном шве и тем самым препятствует диффузии в него углерода, ограничивая тем самым образование диффузионной неоднородности на границе сплавления. Однако, как следует из ранее сказанного, не во всех случаях нужно неограниченно повышать содержание никеля в аустенитном шве вплоть до перехода к аустенитным сплавам на никелевой основе. Нет нужды н в использовании высоконикелевых сплавов для сварки сталей с очень низким содержанием углерода (менее 0,1 %), тем более если они легированы карбидообразующими элементами, особенно злементами, дающими стойкие карбиды и сильно снижающими активность углерода в растворе этих сталей (V, N5, Т1, Мо, ). Прн малом содержании в свариваемой стали таких карбидообразующих элементов и повышенном содержании углерода нужно использовать высоконикелевые электроды. Целесообразно повышать содержание никеля в металле шва там, где отмечено разрушение конструкции по науглероженной, упрочненной зоне вблизи металла шва ка участке сплавления или же разруш ение происходит по мартенситному участку зоны сплав- [c.307]

К технологаческим характеристикам упрочнения лазерным излучением относятся диаметр единичного пятна упрочнения, щирина "дорожки" упрочнения, глубина упрочненной зоны, степень упрочнения (повышение микротвердосга), шероховатость обработанной поверхности и др. На эти характеристики влияют вид обрабатываемого материала, схема обработки, энергетические параметры облучения, эффективность поглощения излучения, среда и т.п. [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...